一、椎体内空隙形成的生物力学研究及其临床意义（论文文献综述）
叶林强,卢国梁,江晓兵,李真,翁汭,梁德,黄学成,冯永洪[1]（2022）在《骨水泥填充位置对骨质疏松性椎体压缩骨折的生物力学特性影响：一项三维有限元分析》文中研究说明背景:当采用双侧经皮椎体强化治疗骨质疏松性椎体压缩骨折时,骨水泥在骨折椎体内的填充位置包括前外侧、前内侧和后外侧3种,尤其多见于椎体体积相对较大的腰椎。目前尚未发现有相关生物力学研究对比这3种骨水泥填充位置对骨折椎体的生物力学特性影响差异。目的:采用三维有限元分析法比较3种骨水泥填充位置对骨质疏松性椎体压缩骨折的生物力学特性影响。方法:建立L1-L5节段骨质疏松性腰椎三维有限元模型并在L3椎体构建骨质疏松性椎体压缩骨折模型,然后于骨质疏松性椎体压缩骨折模型分别模拟3种骨水泥填充位置:前外侧、前内侧和后外侧,共获得4组模型。在相同边界条件下（前屈、后伸、侧屈、旋转）进行三维有限元分析,计算比较4组模型中L3椎体最大米塞斯应力和骨折区域最大位移。结果与结论:（1）在前屈加载条件下,前外侧、前内侧和后外侧骨水泥填充后的L3椎体最大米塞斯应力分别约为骨质疏松性椎体压缩骨折模型的18.31%,19.43%,28.31%,骨折区域最大位移分别约为骨质疏松性椎体压缩骨折模型的13.92%,16.49%,29.90%。说明与经皮椎体强化前相比,经皮椎体强化后的最大米塞斯应力和最大位移均显着降低,前外侧骨水泥填充的最大米塞斯应力和最大位移最小;在后伸、侧屈和旋转加载条件下可见类似结果;（2）结果发现,前外侧骨水泥填充可以更好地恢复骨折椎体的强度和稳定性,建议通过靶向穿刺置管、精准注射骨水泥技术首先保证骨水泥在骨折椎体前外侧骨折区域的填充。
王星[2]（2021）在《颈椎钩椎关节的基础与临床应用解剖学研究》文中研究指明目的:利用影像学、Micro-CT和有限元分析等对颈椎钩椎关节的形态学、内部显微结构进行观测,以发现钩椎关节及钩突显微结构随年龄、椎序增长的发育规律和变化特点。通过研究钩突骨小梁结构以及切除不同范围钩突后颈椎钩椎关节的应力和位移变化规律,为临床颈椎病的诊断与治疗提供理论依据。方法:1.利用CT扫描脊柱颈段后通过三维重建手段测量颈椎钩突和钩突与椎动脉位置关系的相关结构参数;2.利用Micro-CT对颈椎骨标本进行完整扫描,以观测钩突内部骨小梁的排布规律及形态特点;3.利用有限元分析技术,对颅底、颈椎、间盘及韧带等进行三维建模,从正常颈椎到切除不同范围钩突后在前屈、后伸、左右侧屈和左右旋转等六种工况下观测钩椎关节的应力和位移变化。结果:1.钩突长、高、宽等随椎序递增呈渐增趋势,随年龄增长也呈递增趋势,在侧别和性别间部分存在显着性差异（P<0.05）;双侧钩突间距、钩突前脚间距、钩突后脚间距和钩突-横突孔间距随椎序递增呈渐增趋势,但随年龄增长其变化不明显,总体呈波浪状,侧别和性别间仅部分存在显着性差异（P<0.05）;钩突夹角约130°,其随椎序、年龄的递增变化不明显;钩突矢状角约15°,其随椎序、年龄的递增呈波浪状;神经管前后径、椎间孔面积随椎序递增和年龄增长总体变化不显着,椎间孔面积男性大于女性;椎间隙前高、椎间隙后高随椎序递增呈缓递增趋势,而随年龄增长则缓慢递减。2.钩突尖与椎动脉间距随椎序增加总体呈“V”型,而随年龄增长则呈缓递增;椎弓根最大横倾角随椎序增加总体变化不大,随年龄增长则呈缓递减;椎弓根最小横倾角随椎序增加总体呈递减趋势,随年龄增长则不显着;椎弓根横倾角范围随椎序增加总体呈缓递增趋势;椎弓根宽总体随椎序增加呈递增趋势、随年龄增长呈缓递增。3.钩突骨小梁的排布规律与椎体内相一致,冠状面多呈纵行走形,其骨小梁直接与椎体内相延续,三维重建后见钩突内骨小梁纵横交错,与椎体内排布相一致;钩突骨小梁相关参数TV、BV、BS、BS/BV、BV/TV、BS/TV、Tb.Th、Tb.N、Tb.Sp、Eu.N、Conn、DA 和 SMI 除个别外大多在侧别间均无显着性差异（P>0.05）;颈椎钩突骨小梁各形态计量学参数不同椎序间比较,仅在TV、BV、BS、BV/TV、BS/TV、Eu.N、Conn和SMI的个别椎序间有显着性差异（P<0.05）,尤其是C5,其余均无显着性差异（P>0.05）。4.正常颈椎、左侧切除钩突50%、100%和双侧切除钩突100%后颈椎4组模型组相关结构受力特点中,钩突应力和位移值无论在何种运动工况下,随椎序增加呈递增趋势,最大均位于C5;正常组应力值仅在左、右侧屈间有显着性差异（P<0.05）,位移值则在前屈、后伸、左右侧屈间有差异（P<0.05）;模型组1的应力值仅在C5前屈、后伸中有显着性差异（P<0.05）,左、右侧屈中各椎侧别间均有差异（P<0.05）,模型组2的应力值在所有工况中均存在显着性差异（P<0.05）,模型组3的应力值各椎在前屈、后伸和左右侧屈工况中均有显着性差异（P<0.05）;而位移值在后三种模型组中无论何种工况下均无差异（P>0.05）;椎序组间比较C5与C3、C4、C6、C7各组间均有差异（P<0.05）,正常组与模型组1、2和3间在某些工况下有差异（P<0.05）。关节突的应力和位移值在4组模型中无论在何种工况下随椎序增加均呈尖峰状,峰值正常组位于C6、而模型1～3组则位于C5,4组各椎仅在左右侧屈中有差异（P<0.05）,余均无差异（P>0.05）,椎序组间比较应力值在后伸、左右旋转下,C5与C1-C4及C6-T1各组间均有显着性差异（P<0.05）;组间比较前屈工况下正常组与模型1～3组间均有显着性差异（P<0.05）。椎间盘前后缘在4组模型中的应力和位移值随椎序增加均呈递增趋势,且在六种工况下其峰值均位于C5/6,随后呈递减趋势,整体呈“尖峰状”,前后缘值在前屈、后伸和侧屈工况下有显着差异（P<0.05）,左右缘的变化与前后缘一致,在前屈、左右侧屈和旋转工况下均有显着性差异（P<0.05）;前后缘和左右缘应力值在椎序间无显着性差异（P>0.05）,组间比较也仅表现在部分工况下正常与模型组间有显着性差异（P<0.05）,但整体应力值变化不明显。结论:1.钩椎关节中钩突的长、高、宽随椎序递增和增龄总体呈缓慢递增趋势,符合脊柱重力发育规律;双侧钩突、钩突前脚、后脚间距随椎序递增呈缓慢递增趋势,但增龄情况该三者间距变化不很显着;钩突-横突孔间距随椎序递增呈缓慢递增趋势,但增龄变化不显着;神经管前后径随椎序递增和增龄总体变化较小;钩突夹角、钩突矢状角随椎序递增和增龄总体呈波浪状,钩突夹角约130°与颈椎的稳定性密切相关,而钩突矢状角平均15°,有限制颈椎过度旋转作用;椎间孔面积总体男大于女,随椎序增加整体变化不明显,椎间孔面积总体随增龄变化较小,但钩突宽与椎间孔面积密切相关,是神经根型颈椎病致病的重要因素之一;椎间隙前、后高随椎序增加呈缓慢递增,随增龄而呈下降趋势,这与脊柱生长发育规律相符,随年龄增长、脊柱过度运动等因素致颈椎间盘发生退行性改变引起椎间隙高度降低,从而引起相应颈椎病症状。2.钩突与椎动脉之间的毗邻关系密切且复杂,钩突与椎动脉间距是评估椎动脉型颈椎病的重要评价指标,椎弓根横倾角范围可作为临床椎弓根置钉角度参考值,椎弓根宽是确保椎弓根螺钉准确置入椎弓根的保证。上述指标在侧别间比较无差异,且性别间比较总体上差异性不明显;钩突与椎动脉间距随椎序增加变化不规律,随年龄增长呈缓慢递增趋势;椎弓根最大横倾角、椎弓根最小横倾角和椎弓根横倾角范围三者在椎序间的比较中多数与C7间存在差异,其中随椎序增加椎弓根最大横倾角变化不明显,椎弓根最小横倾角则呈缓慢递减趋势,而椎弓根横倾角范围呈递增趋势;随年龄增长中椎弓根最大横倾角呈缓慢递减趋势,椎弓根最小横倾角则变化不明显,而椎弓根横倾角范围则呈递增趋势;椎弓根宽随椎序增加和年龄增长均呈递增趋势。3.Micro-CT可清晰地观测颈椎钩突内骨小梁分布特征、计量和形态学参数,钩突内骨小梁在侧别间、椎序间差异不显着,为骨质疏松及颈椎病及相关疾病的预防、诊疗等提供了实验理论依据。4.钩突应力和位移值随椎序增加呈递增趋势,最大值位于远离重力线的C5,随切除不同范围钩突后,切除范围越大越影响颈椎稳定性;钩椎关节中的关节突应力和位移值在正常颈椎中其应力集中区位于C6,但切除不同范围钩突后其应力和位移值则集中于C5;颈椎间盘应力和位移值不论在何种情况下均集中于C5/6,其受力不因钩突的切除而受影响。
区德炎[3]（2021）在《PVP术后新发椎体骨折的危险因素及Nomogram模型建立》文中指出目的:分析临床中骨质疏松性椎体压缩性骨折（Osteoporotic Vertebral Compression Fracture,OVCF）相关临床变量,探讨其再发椎体骨折的危险因素,以此建立一个适用于PVP术后新发椎体骨折的临床Nomogram模型。方法:收集我院骨科2018年1月至2019年12月因OVCF行椎体成形术患者的临床资料,分别使用单因素和Logistic回归多因素分析其再发椎体骨折的独立危险因素,采用R软件（R4.0.1）和软件包RMS将筛选出的独立危险因素构建列线图预测模型,通过预测值计算ROC曲线下面积,使用bootstrap法模拟抽样进行内部验证,并计算C-index,最后将校正曲线与实际曲线进行对比。结果:232例椎体压缩性骨折行PVP新发椎体压缩性骨折（New Vertebral Compression Fracture,NVCF）患者有38例,再发椎体骨折发生率为16.4%,未再发组与新发组在性别、年龄、骨折数量、椎体高度恢复比、骨水泥注入量、骨水泥分布（IV、V型）、胸腰交界比例、T值及骨折压缩程度方面有统计学意义（P<0.05）,多因素Logisitic回归分析,结果显示:骨折数量（OR=1.23,95%CI=1.01,1.89）、椎体高度恢复比（OR=1.65,95%CI=1.13,1.98）、T值（OR=2.24,95%CI=2.12,3.32）、骨水泥分布（IV、V型）（OR=2.35,95%CI=1.63,4.87）骨折压缩程度（OR=2.25,95%CI=1.21,3.35）均为椎体成型术后出现NVCF的独立危险因素。基于以上6项危险因素建立相关列线图预测模型,通过预测值计算ROC曲线下面积为AUC=0.891,采用bootstrap法模拟抽样1000次,校正C-index=0.89,并且发现实际曲线与校正曲线很接近,说明该列线图模型具有良好的预测能力、精准度和区分度。结论:探讨PVP术后新发椎体骨折的危险因素及列线图预测模型的建立可以给临床决策者提供关于OVCF更详细的诊治方案,对疾病严重程度及预后做出更好判断,有效降低新发邻近椎体骨折的发生率。
陈飞飞[4]（2020）在《经皮椎间孔镜下腰椎体后角斜向固定技术的可行性研究》文中指出研究背景:针对腰椎间盘突出症、腰椎管狭窄症等脊柱领域常见病、多发病,经过保守治疗无效后,我们往往会采取开放手术的治疗方式。腰椎后路融合手术是治疗腰椎退行性病变的经典手术方式之一,已有100多年的发展历史。临床实践表明,腰椎融合固定术可有效改善脊柱的失平衡状态,维持手术节段的稳定性,促进椎间隙的融合。但是,坚强的内固定会使病变节段原有活动度减少,相邻节段代偿性增加运动幅度,进而引起相邻节段椎间盘、小关节应力分布异常,加速相邻节段退变。与此同时存在的创伤大、出血多、花费高、恢复时间长、术后残留下腰痛等缺点,不容小视。当今,脊柱手术整体向微创方向发展,从最开始的微创经椎间孔腰椎间融合术（MIS-TLIF）到目前从韩国引进的大热的UBE技术,这些技术从一定程度上促进了脊柱微创的发展,同样也存在“假微创、真开放”、“大通道、多通道”、“多切口、大切口”、“减压、融合与固定独立分开、各自为战”、“需要全麻或者硬膜外麻醉方式”、“术中需要变换手术体位”、“开放大cage,不能撑开、不能固定”等特点。针对目前脊柱微创领域的技术现状,我们课题组设想能否根据胸椎根外固定的思路、启示,借助于目前的脊柱微创内镜技术,借鉴颈椎零切迹钢板、可膨胀椎间融合器的设计灵感,发明一种手术技术或者匹配的脊柱微创器械,在目前常规椎间孔镜单一 7.5mm通道下通过安全三角（kambin’s triangle）,完成腰椎间减压、融合、固定三大任务的一站式完成,减少手术创伤,实现真正意义的微创技术。目的:1、受到胸椎椎弓根根外固定的启示,我们创造性的提出了通过Kambin’s三角经皮椎间孔镜下腰椎体后角斜向固定技术,通过影像解剖、神经影像学的测量、评估,评价其解剖可行性及神经安全性。2、为下一步研发新技术相关的脊柱微创器械（新型一体化可固定椎间融合器）提供解剖学参数,并对其进行有限元分析。方法:1、早期对45具胸椎干骨标本进行测量,重点测量椎弓根-肋骨复合体中骨性结构间的相互关系,即测量横突中线与椎体的解剖对应关系、横突与椎弓根的解剖关系、横突与肋骨的解剖关系以及椎弓根与肋骨的解剖关系。得到启发,是否可寻找腰椎椎弓根根外固定的新方法,即经皮椎间孔镜下腰椎体后角斜向固定技术。2、为证实该技术的解剖可行性,分别收集山东省立医院60名（男性22人,女性38人）进行腰椎CT扫描的志愿者,将扫描信息传至GEAW4.4工作站。测量腰椎体后角（P点）到对侧前角相应靶点（A:对侧前中1/3中点;B:对侧前中点;C:对侧中中点;D:对侧前中1/3上点;E:对侧前上点;F:对侧中上点）的距离及各径线分别在矢状位、横断位与相应椎体终板平行线的夹角（a1、a2、a3、b1、b2、b3、c1、c2、c3）,并做统计学分析。3、该技术的入路是经由安全三角来实现的,安全三角区域能否为该技术提供技术可行性,不对硬膜囊/行走神经根、出口神经根产生损害。对60名志愿者（男性27人,女性33人）在山东省立医院接受腰椎MR检查,并将其检查结果数据上传至飞利浦（Achieva 1.5 T MR）工作站。预设三个腰椎体后角斜向固定工作靶点（P1、P2、P3）,分别测量它们在冠状位、矢状位上到达出口神经根、硬膜囊/行走神经根的距离,上下终板平面出口神经根到硬膜囊/行走神经根的距离,并做统计学分析。4、新技术的实现对脊柱微创（经皮椎间孔镜下）器械提出了迫切需求。我们根据新技术特点设计了一款可在单一常规7.5mm套筒下实现减压、融合与固定一站式完成的新型一体化可固定椎间融合器。同时对此款新型一体化可固定椎间融合器进行有限元分析,间接评估其临床效用。结果:1、男女标本解剖参数差异无统计学意义（P>0.05）。由于横突与椎弓根的解剖关系,横突中线位于椎弓根上、下边界的范围内。横突中线在T6[（1.36±1.20）mm]和T7[（0.82±1.01）mm]处更接近椎弓根中线。横突中线在T11[（4.96±0.89）mm]和T12[（5.09±0.99）mm]处远离椎弓根中线。横突中线至椎弓根上缘的距离由T1[（4.32±1.28）mm]逐渐增大至T12[（12.31±1.03）mm]。横突中线至椎弓根下缘的距离由T1[（-6.60±1.02）mm]逐渐减小至T12[（-1.87±1.02）mm]。横突中线位于T1至T9椎弓根下缘上方约4mm处。横突中线位于T10到T12椎弓根下缘约1-2 mm。为了研究横突与肋骨的解剖关系,肋骨在胸横突的前外侧从T1到T8重叠。但是肋骨在T9到T12的横突中有一小部分重叠。横突与肋间重叠高度由T1[（5.32±1.08）mm]到 T12[（0.31 ±0.66）mm]先增大后减小,在T5[（10.92±1.22）mm]处达到最大值。对于横突与椎体的相对位置,横突中线对应于椎体上1/3或中1/3的下半部分。横突中线至椎体上缘的距离由T1[（4.99±0.65）mm]逐渐增大至T12[（10.11±1.43）mm]。横突中线到椎体下缘的距离由 T1[（10.17±1.36）mm]到 T12[（9.18±0.93）mm]先增大后减小,在T5[（11.96±0.91）mm]处达到最大值。椎体横突中线到椎体中线的距离变化不大,在2mm-4mm之间波动。在椎弓根与肋骨的解剖关系上,椎弓根在前外侧T1-T6之间完全重叠,在T7-T9之间大部分重叠（约4/5）。但从T10到T12,肋骨部分重叠（约3/4）。椎弓根与肋骨重叠高度由T1[（6.12± 1.18）mm]到T12[（3.90± 1.04）mm]先升高后降低,在T5[（11.12±1.22）mm]时达到最大值。2、腰椎体后角斜向固定过程中各路径可分为两组,中份组中,PC路径最短,PA路径和PB路径差距不大（P=0.123）,无统计学意义。全长组中,PF路径最短,PD路径和PE路径差距不大（P=0.177）,无统计学意义。腰椎体后角斜向固定各路径从L1到S1整体呈现依次增大趋势,其中以PA路径、PD路径最明显,PB路径、PE路径次之;PC路径、PF路径先增大后减小。PE为腰椎体后角斜向固定最理想的路径,其上行路径呈现先增大后减小的趋势,在L3处到达最高;其下行路径呈现先减小后增大的趋势,在L5处下降最低。腰椎体后角斜向固定各路径在矢状位上的夹角a1、a2、a3、b1、b2、b3以及横断位上的夹角c1、c2、c3差异较大（P=0.000）,有统计学意义;即 a1>a2>a3、b1>b2>b3、c1<c2<c3。矢状位下行路径的角度中b1、b2、b3变化明显且一致,呈现先减小后增大的趋势,均在L3处最小,S1处最大;矢状位上行路径的角度中a1、a2变化一致,呈现增大趋势,a3先减小后增大,在L4处最小,L5处最大。横断位路径角度中c1、c2、c3变化一致,呈现先增大后减小趋势,其中cl、c2在L2处最大,c3在L3处最大,均在S1处最小。3、在L1/2-L5/S1各节段,各靶点（P1,P2,P3）到同侧出口神经根、硬膜囊/行走神经根的距离c1、c2、c3、c4、c5、c6双侧配对t检验p值均大于0.05;同节段各靶点双侧比较,其差异无统计学意义,故将双侧合并进行均值的计算。c1、c2、c3、c4、c5、c6均呈现先增大后减小的趋势,自L1/2逐渐增大,L4/5最大,后L5/S1稍减小。随着靶点P1,P2,P3沿着椎间盘后缘水平中线向外侧移动,到硬膜囊、行走神经根的距离逐渐增大、到出口根的距离逐渐减小。靶点P1到出口根的距离明显大于到硬膜囊/行走根的距离,二者相差约1-3mm;靶点P3到出口根的距离明显小于到硬膜囊/行走根的距离,二者相差约1-3mm;而靶点P2到出口根的距离和到硬膜囊/行走根的距离各节段相差不大,均数相差均在1mm以内。上、下终板平面水平出口神经根到硬膜囊/行走神经根的距离d1、d2均逐渐增大（P<0.0001）,且下终板平面数值均大于上终板平面（P<0.05）。各节段分别在上下终板平面左右两侧数值比较差异没有统计学意义（P=0.26）。在L1/2-L5/S1各节段,各靶点（P1,P2,P3）切面水平上、下位椎体后下、上角投影点到出口神经根的距离s1、s2、s3、s4、s5、s6双侧配对t检验p值均大于0.05;同节段双侧比较,其差异无统计学意义,故将双侧合并进行均值的计算。矢状位上,随着靶点（P1,P2,P3）切面的外移,s1,s3,s5逐渐减小,即s1>s3>s5;s2,s4,s6逐渐减小,即s2>s4>s6;在各个节段,均呈现逐渐增大的趋势,L1/2节段最小,L5/S1节段最大。4、我们根据新技术对于脊柱微创器械的迫切需求,早期设计了四项专利（两项发明专利+两项实用新型专利）,分别是:一种自导向撑开镜下可固定椎间融合器、一种自导向四面可撑开镜下植骨椎间融合器、一种可自控保护神经血管的腰椎间孔镜工作套筒、一种自导向可镜下植骨椎间融合器。5、建立新型一体化可固定椎间融合器有限元模型,导入Abaqus 6.14-4软件中进行有限元分析。Model A（8mm融合器）共有223281个节点551584个单元,ModelB（10mm融合器）共有223413个节点552141个单元,Model C（12mm融合器）共有223507个节点552497个单元。约束L5椎体下表面的自由度为0,在L4椎体上表面向终板施加负荷为400N的垂直于水平面压力模拟正常人腰椎承载重力,在前屈、后伸、左右侧弯、左右旋转的方向上分别施加7.5Nm的纯扭矩,分前屈、后伸、左右旋转和左右侧曲等6种运动状态加载。记录不同手术模型中椎体、固定螺钉、融合器的最大应力和最大位移值。结论:1、胸椎椎弓根-肋骨复合体是一个三维解剖结构。椎弓根、横突、肋骨不在同一平面上,在不同节段中相对位置不同。椎弓根-肋骨复合体螺钉固定在解剖学上是可行的,可作为胸椎椎弓根螺钉固定的有效补充。2、经Kambin’s三角经皮椎间孔镜下腰椎体后角斜向固定技术（即PET0FPC技术）具有解剖可行性,同时为新型一体化可固定椎间融合器的设计和制作提供解剖学参数。3、Kambin’s三角可作为腰椎体后角斜向固定的工作区域,但实际安全区域比理论上的范围要小。椎弓根中内1/3纵垂线与椎间盘后缘水平中线的交点（P2）为腰椎体后角斜向固定技术的最优“靶点”。实现脊柱内镜下单一通道彻底减压、融合固定一站式完成,具有神经安全性。4、以新型一体化可固定椎间融合器为代表的一系列相应的脊柱微创（经皮椎间孔镜下）器械被设计研发出来,其中四项专利申请已被国家知识产权局受理,其他专利正在积极申报过程中。5、新型一体化可固定椎间融合器,从有限元分析工程力学中表明,具有较高的强度,能够承受人体腰椎活动的负荷,并且不会破坏邻近终板造成融合器沉降,能够很好的实现椎间融合。
肖永川[5]（2020）在《腰1椎体应力分区的有限元分析》文中指出目的:（1）运用有限元分析法,构建正常胸腰段椎体（胸11椎体至腰2椎体）生理受力模型;（2）观察腰1椎体（L1）皮质骨及松质骨在不同组别（α组、β组、γ组）的应力分布情况;（3）归纳总结L1椎体应力分布规律,结合解剖学、影像学分析,初步提出应力分区构想,并应用统计学方法验证,最终提出六分区法;（4）探讨六分区法临床意义。材料与方法:（1）研究对象:选取3例18岁至50岁健康正常志愿者,胸腰椎影像学资料（胸腰段DR片、胸腰段CT、胸腰交界处MRI）提示无明显异常;骨密度检查提示正常骨量志愿者;排除合并脊柱相关疾病或伴有其他疾病的患者。（2）资料收集:将3名志愿者行胸腰段CT平扫（T10-L3矢状位、横断位、冠状位）,扫描厚度为0.625mm,数据以DICOM格式存入硬盘待用;（3）构建正常胸腰段椎体（T11-L2）三维有限元模型:将备好的硬盘数据导入Mimics中,对胸腰段不同组织结构阈值进行识别,选取合适的T11-L2椎体皮质骨阈值读取,构建T11-L2椎体空壳模型保存;（4）生成正常胸腰段椎体三维有限元模型:将T11-L2椎体空壳模型导入Geomagic进行光顺完善修复后再次导入Mimics,生成胸腰段附属结构及组织（椎体皮质骨、松质骨、终板、纤维环、髓核、关节突）;（5）利用SoliderWorks进行各部件优化;（6）将完善后的模型导入HyperMesh进行装配,材料赋值;（7）最后利用Abaqus进行力学加载;分别予以3例正常胸腰段椎体模型施加不同等级的压缩载荷（500N、600N、700N）,模拟椎体的轴向压缩,再加7.5N.m弯矩,模拟椎体前屈、后伸、侧屈、旋转状态下的载荷;（8）分组:将500N轴向压缩、7.5N.m弯矩载荷下,椎体产生的5种运动状态（轴向压缩、前屈、后伸、侧屈、旋转）称为α组;将600N轴向压缩、7.5N弯矩载荷下,椎体产生的5种运动状态称为β组;将700N轴向压缩、7.5N弯矩载荷下,椎体产生的5种运动状态称为γ组;（9）分区:将L1椎体上下缘固定,从正中横断分割,椎体分为上下均匀两部分,上部分称之为A区,下部分称之为B区;分别在每部分椎体表面正中央至椎体边缘的距离上均匀划分6段,从外向内应次为1区、2区、3区、4区、5区、6区,上下各构成三维圆弧柱形6部分,共12部分,分别均匀采集L1椎体12部分载荷数据;（10）利用SPSS,对L1椎体相邻区域平均载荷应力值进行两两配对T检验,最终分析L1椎体在不同组别中的应力分布情况,从而得出应力分区。结果:1、在α组、β组、γ组三组中,L1椎体皮质骨及松质骨在轴向加载时应力主要集中于椎体上半部分（A区）后缘中央,前屈加载时应力主要集中于椎体上半部分（A区）前缘中央,后伸加载时应力大部分集中于椎体上半部分（A区）后缘中央、小部分集中于椎体上半部分（A区）前缘中央,侧屈时加载时应力集中于同侧椎体外后缘,旋转加载时应力集中于椎体后缘中央及部分同侧外后缘;2、在α、β、γ三组中,比较A区域与B区域各自的皮质骨及松质骨,差异均具有统计学意义;3、在α组中,皮质骨及松质骨均满足A1区域与A2区域比较,差异具有统计学意义;A2区域与A3区域比较差异无统计学意义;A3区域与A4区域比较差异具有统计学意义;A4区域、A5区域、A6区域,三者之间两两比较差异均无统计学意义;B1区域与B2区域比较差异具有统计学意义;B2区域与B3区域比较差异无统计学意义;B3区域与B4区域比较,差异具有统计学意义;B4区域、B5区域、B6区域,三者之间两两比较差异均无统计学意义。在β组中,皮质骨中A区域及B区域均满足α组中统计学规律,松质骨中也几乎满足α组中统计学规律,仅A4区域与A5区域、B4区域与B5区域两两比较,差异具有统计学意义,与α组中稍显不一致。在γ组中,皮质骨及松质骨中A区域及B区域绝大部分满足α组中统计学规律,仅A4区域与A5区域、B4区域与B5区域两两比较,差异具有统计学意义,与α组中略有不同。结论:本次实验构建正常胸腰段椎体（T11-L2）三维有限元模型,观察分析胸腰段椎体在α组、β组、γ组三组中L1椎体应力分布规律,结合临床影像学调查分析,提出应力分区。1、本次实验构建胸腰段椎体（T11L2）模型真实有效,为下一步力学分析研究奠定基础。2、在α组、β组、γ组三组中,L1椎体从矢状面观应力分布主要集中于椎体上半部分（A区）,从横断面观应力主要集中于椎体的外缘,椎体中心应力较少,可见应力的集中趋势位于椎体的上缘及外缘,具有分布规律。3、在α组、β组、γ组三组中,A区域与B区域皮质骨及松质骨应力分布具有统计学差异。AⅠ区、AⅡ区、AⅢ区应力分布具有统计学差异;BⅠ区、BⅡ区、BⅢ区应力分布具有统计学差异;4、L1椎体被分为AⅠ、AⅡ、AⅢ、BⅠ、BⅡ、BⅢ六个体积不一、大小各异的圆弧状区域,称六分区法;L1椎体中AⅡ区域应力最为集中,称为核心应力区;AⅠ+BⅠ+BⅡ区域占L1椎体应力绝大部分,该区域称为主要应力区;AⅢ+BⅢ区域称为次要应力区。
许仲祈[6]（2020）在《骨质疏松性脊柱压缩骨折经皮椎体成形术后术椎再骨折的危险因素分析》文中研究指明目的:分析骨质疏松性脊柱压缩骨折（Osteoporosis vertebral compression fracture,OVCF）患者经皮椎体成形术（Percutaneous vertebroplasty,PVP）后术椎再发骨折的危险因素。方法:对广州医科大学附属第三医院骨科于2014年10月-2018年10月期间行PVP的单一椎体OVCF患者进行回顾性分析。根据纳入及排除标准,选取192例接受PVP治疗的OVCF患者,其中15例患者根据术后随访期间的临床症状及影像学检查诊断为术椎再骨折。将纳入分析的患者根据术后有无发生术椎再骨折分为再骨折组及对照组。分别统计两组患者的年龄、性别、术前骨密度T值、骨折椎体节段、术前椎体后凸角、术椎前缘高度恢复率、骨水泥使用剂量、椎间盘骨水泥渗漏、手术单双侧穿刺和骨水泥冠状位分型、矢状位分型。采用单因素独立样本t检验和卡方检验分析两组间上述指标差异是否具有统计学意义,并将两组间有统计学差异的指标作为自变量,以PVP术后术椎再骨折作为因变量,进行多因素Logistic回归分析。结果:（1）单因素分析结果显示两组间年龄、性别、骨折椎体节段、术前椎体后凸角、骨水泥椎间盘渗漏、手术单双侧穿刺差异无统计学意义（P>0.05）。（2）两组间术前骨密度T值、术椎前缘高度恢复率、骨水泥冠状位分型、矢状位分型比较差异有统计学意义（P<0.05）。（3）分别对骨水泥冠状位分型及矢状位分型进行卡方检验两两对比分析,结果显示骨水泥冠状位分型中偏一侧型比中线对称型更易发生再骨折（P<0.05/3）,矢状位分型中无终板接触型比同时上下终板接触型更易发生再骨折（P<0.05/3）。（4）将单因素分析具有差异的术前骨密度T值、术椎前缘高度恢复率、及骨水泥冠状位分型纳入多因素Logistic回归分析后表明,术前骨密度T值（OR1=0.258）、骨水泥中线对称分布（OR=0.166）,是PVP术后术椎再骨折的保护因素。（5）同样方法将术前骨密度T值、术椎前缘高度恢复率、骨水泥矢状位分型纳入多因素Logistic回归分析后表明,骨水泥无终板接触分布（OR=8.282）是术椎再骨折的独立危险因素。术前骨密度T值（OR2=0.244）、术椎前缘高度恢复率（OR=1.149）、骨水泥上下终板接触分布（OR=0.129）是PVP术后术椎再骨折的保护因素。结论:1.骨密度T值较低的OVCF患者在PVP术后术椎再骨折发生率更高。2.PVP术中术椎前缘高度过度恢复会增大术椎术后再骨折风险。3.骨水泥在椎体内越过椎体中线对称分布,同时接触术椎上下终板,能有效减少OVCF患者PVP术后术椎再骨折的风险。
吴环宇[7]（2020）在《注射不同浓度MC-PMMA骨水泥对体外猪骨质疏松椎体抗压强度和刚度的影响研究》文中提出目的:使用不同MC/PMMA配比的改性MC-PMMA骨水泥强化猪骨质疏松椎体模型,观察强化后模型抗压强度和刚度变化,探讨PVP术中最合适的MC-PMMA浓度配比。方法:取25具新鲜正常成年雄性巴马小型猪胸腰段椎体150个,使用双能X射线骨密度仪测出每一个椎体骨密度值,再将标本用EDTA-Na2脱钙液进行脱钙处理以期获取猪骨质疏松椎体模型。在双能X射线骨密度仪下筛选出符合骨质疏松标准（-3.5<T值≤-2.5）的猪椎体模型,共128个椎体模型符合标准。采用数字随机法从中随机选取120个骨质疏松性椎体模型,并随机分为6组（A、B、C、D、E、F）,每组20个椎体模型。A组作为空白组。实验中按照MC/PMMA配比的不同分为0%、5.0%、10.0%、15.0%、20.0%共5个组MC-PMMA骨水泥,依次对应分别注入B、C、D、E、F组5组椎体中,注射均为双侧椎弓根注入MC-PMMA材料1ml（左右各0.5ml）。用生理盐水纱布包裹每一个骨水泥强化后的椎体,放置于双层密封的塑料袋中,为模拟生理条件,将强化后的椎体置于37℃的恒温箱中24小时,使骨水泥与椎体完全聚合。然后在三维螺旋CT下获取骨水泥弥散度情况良好的强化椎体。最后通过高频疲劳试验机进行压缩力学实验测得各组椎体的平均抗压强度和刚度。结果:1.所有椎体脱钙前的骨密度平均值为1.200±0.046 g/cm2;脱钙后符合标准的椎体骨密度平均值为0.700±0.030 g/cm2,差异有统计学意义（P<0.05）;2.脱钙后各组椎体之间骨密度值:A组:0.716±0.031 g/cm2;B组:0.696±0.023 g/cm2;C组:0.702±0.041 g/cm2;D组:0.685±0.028g/cm2;E组:0.706±0.024 g/cm2;F组:0.697±0.026 g/cm2,组间比较差异无统计学意义（P>0.05）;3.各组椎体的抗压强度:A组:6.27±0.46 MPa;B组:16.31±0.78MPa;C组:14.98±0.49 MPa;D组:14.92±0.38 MPa;E组:14.68±0.29MPa;F组:15.31±0.31 MPa。B-F组骨质疏松椎体经过不同浓度MC-PMMA骨水泥强化后,各组椎体抗压强度明显增强,且强度比较各组间无明显差异（P>0.05）;4.各组的刚度值为:A组:762±75 N/mm;B组:1372±70 N/mm;C组:1314±86 N/mm;D组:1007±78 N/mm;E组:959±77 N/mm;F组:1350±66 N/mm。随着MC-PMMA骨水泥浓度的改变,强化后的椎体的刚度发生了改变,且当MC浓度为15%时,相应强化后椎体的刚度最低。结论:1、椎体成形术后,不同配比的MC-PMMA骨水泥均使椎体强度明显增加。2、当MC-PMMA骨水泥中MC浓度为15%时,强化后椎体的刚度最低。
陆奇峰[8]（2019）在《复合磷酸钙骨水泥在椎体后凸成形术中的应用研究》文中研究指明目的:为了验证复合磷酸钙骨水泥（calcium phosphate-based nanocomposite,CPN）在椎体后凸成形术（kyphoplasty,KP）的临床应用潜力,首先建立骨质疏松羊椎体骨折模型、尸体椎体骨折模型和基于聚氨酯泡沫的标准模型,并利用上述模型对CPN的抗渗漏性能、椎体强化性能和弥散性能进行系统研究。方法:为了获得骨质疏松羊椎体,使用20%乙二胺四乙酸二钠（EDTA-Na2）溶液对离体羊椎体进行体外脱钙,模拟骨质疏松症。开发自主知识产权的骨折制作工具,并用其精准控制椎体前后缘的压缩高度以获得体外压缩性骨折模型。比较CPN和聚甲基丙烯酸甲酯（polymethylmethacrylate,PMMA）骨水泥在模拟KP和椎体成形术（vertebroplasty,VP）操作中骨水泥的渗漏情况,同时建立基于聚氨酯泡沫的骨水泥渗漏模型,对CPN和PMMA骨水泥的渗漏性能进行比较。对骨水泥强化的松质骨和聚氨酯泡沫标准模型进行标准力学压缩测试,比较CPN和PMMA骨水泥的力学强化效果。利用CT三维重建计算CPN和PMMA骨水泥在KP和VP强化尸体椎体中的弥散体积和弥散率。对于KP强化后的羊椎体则利用Micro-CT分别从水平面、冠状面和矢状面来计算和比较骨水泥截面面积与注射体积之比,从而评价CPN和PMMA的弥散能力。同时通过观察CPN和PMMA在聚氨酯泡沫材料中弥散的CT图像,评估和比较两种骨水泥的弥散特性。结果:脱钙10天后,羊椎体骨密度由0.61±0.06 g/cm2下降为0.40±0.04 g/cm2,脱钙前后比较具有显着性差异（P<0.05,n=14）。脱钙羊椎体楔形骨折模型的压缩强度平均为2874±383 N（n=12）,明显低于新鲜羊椎体楔形骨折模型（4985±725 N,n=3）,二者比较具有显着性差异（P<0.05）,而且力学曲线和骨折形态重复性高。在使用PMMA进行KP强化的尸体椎体中,有75%发生了椎体后壁渗漏,而经CPN强化的尸体椎体未出现椎体后壁渗漏。并且在骨水泥渗漏模型测试中,与PMMA相比较,CPN表现出了明确的抗渗漏特性。在尸体椎体KP强化实验中,CPN骨水泥的强化强度为1668±816N（n=3）,而PMMA骨水泥的强化强度为2212±813N（n=3）,二者之间没有显着性差异（P=0.459）。在羊椎体KP强化实验中CPN骨水泥的强化强度（1108±284N,n=12）和PMMA骨水泥的强化强度为（1393±433 N,n=17）之间同样没有显着差异（P=0.057）。对比VP实验发现,经CPN强化后松质骨的抗压强度为3.43 MPa（n=3）,而经PMMA强化后松质骨的抗压强度为5.24 MPa（n=3）,二者均明显超过未强化松质骨的抗压强度（1.95 MPa,P<0.05）。此外,CPN在松质骨中的弥散体积和弥散率要显着高于PMMA（P<0.05）,表明CPN具有更好的弥散能力。在聚氨酯泡沫材料中,CPN表现出了与PMMA完全不同的弥散模式,而且PMMA弥散形成的团块的表面积为1037±72 mm2,明显低于混合液固比在0.4～1.0之间的CPN 骨水泥（P<0.05）。结论:使用EDTA对羊椎体进行脱钙并且用该脱钙羊椎体制作的骨质疏松性椎体压缩骨折模型具有简便易行、骨折特征和强度重复性高的特点。在尸体椎体、脱钙骨折羊椎体和基于聚氨酯泡沫标准模型的强化实验及压缩强度测试中,CPN都表现出了与PMMA骨水泥相当的强化强度。CPN骨水泥有着完全不同于PMMA的弥散模式,这使得在椎体强化的过程中CPN骨水泥更容易弥散到松质骨内并对骨组织形成包裹,从而在水泥与松质骨之间形成嵌合结构,提升了 CPN的力学强化效果。与PMMA骨水泥相比,CPN骨水泥在KP实验及渗漏模型的测试中都表现出优良的抗渗漏性能,有望解决椎体强化手术中的骨水泥渗漏问题。
章戈[9]（2019）在《腰椎皮质骨通道螺钉进钉角度的CT测量及其临床意义探讨》文中指出目的:通过CT测量腰椎皮质骨通道螺钉（cortical bone trajectory,CBT）进钉方向与椎板切线的夹角及其与棘突轴线的夹角,为腰椎CBT螺钉技术提供参考。方法:选取2016年6月-2016年12月苏州大学附属第一医院行腰椎CT平扫+冠矢状重建检查的100例患者影像学资料,男女各50例。使用PACS影像软件系统分别测量腰椎CBT螺钉进钉方向在矢状面上与椎板切线的夹角即腰椎CBT螺钉头倾角,和横断面上与棘突轴线的夹角即腰椎CBT螺钉外倾角,统计分析测量结果在同一序列椎体左右两侧间、不同性别间、不同节段间进钉角度的差异。结果:腰椎同一序列各节段椎体的头倾角和外倾角在左、右两侧间的差异无统计学意义。同一节段的头倾角和外倾角在不同性别间的差异无统计学意义。L1-L5节段头倾角分别为（51.29±3.88）°、（50.68±3.37）°、（49.69±2.27）°、（49.09±2.49）°、（48.24± 2.49）°,从L1-L5头倾角逐渐减小,各组间的差异有统计学意义。L1-L5节段外倾角分别为（8.84±1.50）°、（8.92±1.56）°、（9.08±1.37）°、（9.11±1.40）°、（9.06±1.28）°,从 L1-L5 节段外倾角各组间的差异无统计学意义。结论:以椎板切线和棘突轴线作为腰椎CBT螺钉技术的参考标志,其各节段间存在差异,该角度可为腰椎CBT道螺钉置钉提供参考。
王博文[10]（2019）在《一种新型无螺塞自锁式椎弓根螺钉的研发及其生物力学研究》文中研究表明研究背景脊柱后路内固定手术是脊柱稳定、矫形的核心技术,已经广泛用于治疗脊柱畸形、脊柱骨折以及脊柱退行性疾病。目前临床普遍应用的椎弓根螺钉锁紧设计包括顶部垂直锁紧或侧方锁紧,均需要采用一枚螺塞将固定棒旋转加压锁紧。尽管该设计能够有效锁死固定棒,完成钉棒稳定结构,但存在一些缺陷,如:1.术中操作步骤繁杂,需预紧、锁死、断帽等多个步骤,操作时间长;2.安装螺塞过程中存在错丝、滑丝等现象,可导致固定棒松动,固定失败;3.螺塞必须有足够的高度才能锁定固定棒,因此螺钉尾部切迹增高,增加软组织占位,尤其对于儿童脊柱患者,术后异物感明显,局部疼痛。针对上述螺塞锁紧设计的缺陷,设计一套无螺塞、零切迹,快速锁紧的新型椎弓根螺钉,从而消除普通螺钉的缺陷,简化术中操作步骤,提高医师工效是十分必要的。研究目的设计并制造一种无螺塞、零切迹、自锁式椎弓根螺钉,并通过有限元分析、生物力学实验验证该产品的安全性及有效性。研究方法1.设计制造:新型无螺塞自锁式椎弓根螺钉的设计。具体包括一体式滑动锁止及钉棒结合部两部分。1)一体式滑动锁止设计:包括紧固座及螺钉座两个结构,紧固座滑动锁止及解锁由其与螺钉座口径大小差和金属适度弹性形变实现。2)钉棒结合部:螺钉座内壁与棒采用槽缝结合,以期达到钉棒锁死后无相对活动。与山东威高骨科材料股份有限公司合作,按设计要求制造样品。2.有限元分析:建立L3-S1的有限元模型,赋予模型各部分的材料属性,计算机模拟腰4/5单节段切除,仿真后路融合内固定手术,3D运算后,计算腰椎在前屈、侧弯、后伸、旋转4种状态下的生物力学数据,分析压力云图,并得出零切迹无螺塞螺钉各部分在各种压力状态下的受力大小及螺钉在测试中应力集中部位等情况。3.生物力学测试:以特制夹具及超高分子量聚乙烯实验模块为载体,分别对新型无螺塞椎弓根螺钉及普通螺钉行生物力学轴向拔出实验、静态压缩弯曲屈服实验及周期抗屈实验,比较两种螺钉的轴向拔出力、静态压缩弯曲屈服载荷、压弯刚度、周期抗屈最大负荷及位移等指标,综合评估新型无螺塞椎弓根螺钉的稳定性。结果1.设计并制造出一种无螺塞自锁式椎弓根螺钉,特点为:1)顶部零切迹,2)一体式提拉滑动锁止,3)钉棒采用内嵌式槽缝结合,钉棒结合后在金属弹性作用力下,两者结合后无相对运动。获国家发明专利一项,专利号:CN107157564A。山东威高骨科材料股份有限公司合作,制造出满足设计要求的螺钉样品进行测试。2.有限元分析结果:在前屈、侧弯、后伸、旋转四种测试工况下,无螺塞自锁式椎弓根螺钉钉棒结构和椎间融合器的最大应力值分别如下,前屈:29.15±0.992×106N/m2;后伸:29.87±1.054×106N/m2;侧弯:31.73±2.290×106N/m2;旋转:28.80±1.862×106N/m2;普通螺钉钉棒结构和椎间融合器的最大应力值分别为:前屈:29.92±1.537×106N/m2;后伸:29.03±1.282×106N/m2;侧弯:32.53±1.994×106N/m2;旋转:29.47±2.431×106N/m2。四种工况下两组间差异均无统计学意义。加载时内固定系统应力主要集中在螺钉的尾部和钉棒交界处。3.生物力学测试结果:新型无螺塞椎弓根钉棒结合体最大轴向拔出力为1387.45±96.84 N,普通椎弓根钉棒结合体最大轴向拔出力为1477.75±75.28 N;新型椎弓根螺钉压弯屈服载荷为957.69±58.79 N,压弯刚度73.91±7.454 N/mm;普通椎弓根螺钉压弯屈服载荷为1008.34±40.93 N,压弯刚度84.58±4.051N/mm;周期抗屈实验中,800次周期,最大负荷200 N内,新型椎弓根螺钉测试垂直位移为1.593±0.134mm,普通螺钉组垂直位移为1.603±0.126mm。两种螺钉的轴向拔出实验、静态压缩弯曲屈服实验及周期抗屈实验测试数据均无统计学差异。结论1.新型无螺塞自锁式椎弓根螺钉具有一体化,零切迹,快速锁止等特点,避免了普通螺塞高切迹占位及螺塞滑丝等弊端,简化置钉后的操作步骤,为缩短手术时间提供了新型的结构基础。2.有限元分析及生物力学测试表明:使用新型无螺塞椎弓根螺钉能提供与普通椎弓根螺钉相当的稳定性及固定强度。
二、椎体内空隙形成的生物力学研究及其临床意义（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、椎体内空隙形成的生物力学研究及其临床意义（论文提纲范文）
（1）骨水泥填充位置对骨质疏松性椎体压缩骨折的生物力学特性影响：一项三维有限元分析（论文提纲范文）
| 文章快速阅读： |
| 文题释义： |
| 0引言Introduction |
| 1 对象和方法Subjects and methods |
| 1.1 设计 |
| 1.2 时间及地点 |
| 1.3 对象 |
| 1.4 实验设备 |
| 1.5 实验方法 |
| 1.5.1 正常L1-L5三维有限元模型的建立 |
| 1.5.2 正常L1-L5三维有限元模型的验证 |
| 1.5.3 OVCFs三维有限元模型的建立 |
| 1.5.4 模拟经皮椎体强化治疗OVCFs |
| 1.5.5 OVCFs模型及3种骨水泥填充位置的有限元运算分析 |
| 1.6 主要观察指标 |
| 2 结果Results |
| 2.1 正常L1-L5三维有限元模型的验证 |
| 2.2 OVCFs模型和3种位置骨水泥填充后L3椎体最大米塞斯应力 |
| 2.3 OVCFs模型和3种位置骨水泥填充后L3骨折区域最大位移 |
| 3 讨论Discussion |
（2）颈椎钩椎关节的基础与临床应用解剖学研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 符号说明 |
| 文献综述 颈椎钩椎关节与颈椎病关系的基础与临床研究进展 |
| 1 “钩椎关节”概念的提出 |
| 2 钩椎关节的解剖毗邻 |
| 3 钩椎关节的发育学说 |
| 4 钩椎关节的生物力学研究 |
| 5 钩椎关节与颈椎病的关系 |
| 6 钩椎关节病变的诊断依据 |
| 7 钩椎关节病变的治疗 |
| 8 展望 |
| 9 参考文献 |
| 前言 |
| 第一部分 颈椎钩突的增龄形态学特征及临床意义 |
| 1 材料与方法 |
| 2 结果 |
| 3 讨论 |
| 4 结论 |
| 第二部分 颈椎钩突与椎动脉的位置关系及临床意义 |
| 1 材料与方法 |
| 2 结果 |
| 3 讨论 |
| 4 结论 |
| 第三部分 基于Micro-CT在颈椎钩突骨小梁显微结构的应用研究 |
| 1 材料与方法 |
| 2 结果 |
| 3 讨论 |
| 4 结论 |
| 第四部分切除不同范围钩突后钩椎关节及相关结构的有限元对比分析 |
| 1 材料与方法 |
| 2 结果 |
| 3 讨论 |
| 4 结论 |
| 结语 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附表 |
| 个人简历 |
| 在学期间主要研究成果 |
（3）PVP术后新发椎体骨折的危险因素及Nomogram模型建立（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| ABSTRACT |
| 英汉缩略词对照表 |
| 前言 |
| 1 临床资料与方法 |
| 1.1 一般情况 |
| 1.2 手术方法 |
| 1.3 临床资料收集 |
| 1.4 临床指标定义 |
| 1.5 随访管理 |
| 1.6 统计学处理方法 |
| 2 结果 |
| 2.1 新发椎体骨折组与未新发骨折组一般资料比较 |
| 2.2 新发椎体压缩性骨折相关危险因素Logistic回归 |
| 2.3 列线图模型及评价、验证 |
| 2.4 典型病历 |
| 3 讨论 |
| 4 限制 |
| 5 结论 |
| 参考文献 |
| 综述 椎体成形术后继发椎体骨折危险因素的临床研究 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的学术论文目录 |
| 致谢 |
（4）经皮椎间孔镜下腰椎体后角斜向固定技术的可行性研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| ABSTRCT |
| 符号说明 |
| 第一部分 椎弓根-肋骨复合体中骨性结构间的解剖关系研究及启示 |
| 前言 |
| 1.1 材料和方法 |
| 1.2 结果 |
| 1.3 讨论 |
| 1.4 结论 |
| 1.5 启示 |
| 附图表 |
| 参考文献 |
| 第二部分 经皮椎间孔镜下腰椎体后角斜向固定的影像解剖及其临床意义 |
| 前言 |
| 2.1 材料与方法 |
| 2.2 结果 |
| 2.3 讨论 |
| 2.4 结论 |
| 附图表 |
| REFERENCES |
| 第三部分 经Kambin's三角腰椎体后角斜向固定技术的神经影像学评估 |
| 前言 |
| 3.1 材料与方法 |
| 3.2 结果 |
| 3.3 讨论 |
| 3.4 结论 |
| 附图表 |
| References |
| 第四部分 经皮椎间孔镜下腰椎体后角斜向固定技术相应的一系列脊柱微创器械的研发 |
| 前言 |
| 专利简介 |
| 第五部分 新型一体化可固定椎间融合器经Kambin's三角行经皮椎间孔镜下腰椎体后角斜向固定技术的三维有限元分析 |
| 前言 |
| 5.1 材料与方法 |
| 5.2 结果 |
| 5.3 讨论 |
| 5.4 结论 |
| 附图表 |
| 参考文献 |
| 第六部分 综述: 腰椎融合技术的研究进展 |
| 参考文献 |
| 课题的创新点与局限性 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间的科研成果 |
| 学位论文评阅及答辩情况表 |
| 外文论文1 |
| 外文论文2 |
（5）腰1椎体应力分区的有限元分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 前言 |
| 1.研究内容 |
| 1.1 影像资料与软件 |
| 1.2 实验方法 |
| 1.3 力学加载及分组 |
| 1.4 腰1椎体初始化分区 |
| 1.5 数据采集 |
| 1.6 统计学计算 |
| 2.研究结果 |
| 2.1 L1 椎体皮质骨及松质骨应力云图 |
| 2.2 α、β、γ三组中,A区域与B区域应力值分布 |
| 2.3 α、β、γ三组中,L1 椎体各个区域应力分布 |
| 3.讨论 |
| 3.1 胸腰段椎体三维有限元模型的建立 |
| 3.2 腰1椎体应力分区的研究背景 |
| 3.3 腰1椎体应力分区及其临床意义 |
| 4.结论 |
| 5.创新点 |
| 6.实验不足 |
| 参考文献 |
| 文献综述 |
| 参考文献 |
| 附录 中英文对照 |
| 攻读学位期间的研究成果 |
| 致谢 |
（6）骨质疏松性脊柱压缩骨折经皮椎体成形术后术椎再骨折的危险因素分析（论文提纲范文）
| 英文缩略词表 |
| 中文摘要 |
| ABSTRACT |
| 前言 |
| 材料与方法 |
| 结果 |
| 讨论 |
| 结论 |
| 研究的局限性与展望 |
| 参考文献 |
| 综述 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| 致谢 |
（7）注射不同浓度MC-PMMA骨水泥对体外猪骨质疏松椎体抗压强度和刚度的影响研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 引言 |
| 2 材料与方法 |
| 2.1 实验材料及仪器设备 |
| 2.2 取材及固定 |
| 2.3 骨密度测定及保存 |
| 2.4 脱钙建模 |
| 2.5 脱钙后骨密度测定 |
| 2.6 椎体成形术强化椎体 |
| 2.7 骨水泥弥散程度测定 |
| 2.8 椎体生物力学实验 |
| 2.9 统计学处理 |
| 3 结果与分析 |
| 3.1 骨密度比较 |
| 3.2 抗压强度和刚度比较 |
| 4 讨论 |
| 4.1 猪骨质疏松椎体模型的建立 |
| 4.2 改性骨水泥的研究进展 |
| 4.3 椎体强化术后生物力学改变 |
| 5 结论 |
| 参考文献 |
| 综述 |
| 参考文献 |
| 英文缩略词对照表 |
| 致谢 |
（8）复合磷酸钙骨水泥在椎体后凸成形术中的应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1. 椎体后凸成形术治疗骨质疏松压缩性骨折的现状 |
| 1.2. 椎体后凸成形术的疗效 |
| 1.3. 椎体后凸成形术的并发症 |
| 1.3.1. 骨水泥渗漏 |
| 1.3.2. 邻近椎体骨折 |
| 1.4. 椎体后凸成形术中填充材料的研究现状 |
| 1.4.1. 聚甲基丙烯酸甲酯骨水泥 |
| 1.4.2. 磷酸钙骨水泥 |
| 1.5. 体外骨质疏松椎体压缩性骨折模型的现状 |
| 1.6. 本研究课题的提出和研究内容 |
| 1.6.1. 体外骨质疏松椎体压缩性骨折模型的可控构建以及KP强化的验证研究 |
| 1.6.2. 复合磷酸钙骨水泥在椎体后凸成形术应用的抗渗漏性能研究 |
| 1.6.3. 复合磷酸钙骨水泥在椎体后凸成形术应用的强化效果研究 |
| 1.6.4. 复合磷酸钙骨水泥在椎体后凸成形术应用的弥散性能研究 |
| 第二章 体外骨质疏松椎体压缩性骨折模型的可控构建及KP强化的验证研究 |
| 2.1. 引言 |
| 2.2 材料与方法 |
| 2.2.1. 实验试剂及仪器 |
| 2.2.2. EDTA脱钙液的配制 |
| 2.2.3. 羊椎体收集及处理 |
| 2.2.4. 羊椎体脱钙及力学强度测试 |
| 2.2.5. 骨折制作工具的设计和工作原理 |
| 2.2.6. 制作体外椎体压缩性骨折模型的新理念和原理 |
| 2.2.7. 椎体骨折模型的制作流程 |
| 2.2.8. 椎体后凸成形术的验证研究 |
| 2.3. 统计学方法 |
| 2.4. 结果 |
| 2.4.1. 羊椎体脱钙模拟骨质疏松 |
| 2.4.2. 椎体压缩性骨折模型的制作 |
| 2.4.3. 椎体骨折模型KP强化的验证研究 |
| 2.5. 讨论 |
| 2.6. 本章小结 |
| 第三章 复合磷酸钙骨水泥在椎体后凸成形术应用的抗渗漏性能研究 |
| 3.1. 引言 |
| 3.2. 材料与方法 |
| 3.2.1. 实验试剂及仪器 |
| 3.2.2. 骨水泥材料的配制 |
| 3.2.3. 复合磷酸钙骨水泥的固化时间测试 |
| 3.2.4. 复合磷酸钙骨水泥的黏度测试 |
| 3.2.5. 尸体椎体骨的收集和处理 |
| 3.2.6. 体外骨质疏松椎体压缩性骨折(OVCF)模型的建立 |
| 3.2.7. 尸体椎体的KP实验及渗漏评估 |
| 3.2.8. 尸体椎体的对比VP实验及渗漏评估 |
| 3.2.9. 基于聚氨酯泡沫的骨水泥渗漏模型的建立与测试 |
| 3.3. 统计学方法 |
| 3.4. 结果 |
| 3.4.1. 复合磷酸钙骨水泥的固化时间 |
| 3.4.2. 复合磷酸钙骨水泥的黏度 |
| 3.4.3. 骨质疏松椎体压缩性模型的建立及KP强化 |
| 3.4.4. 尸体椎体KP及对比VP实验中渗漏情况 |
| 3.4.5. 骨水泥渗漏模型的骨水泥渗漏特性评估 |
| 3.5. 讨论 |
| 3.6. 本章小结 |
| 第四章 复合磷酸钙骨水泥在椎体后凸成形术应用的强化效果研究 |
| 4.1. 引言 |
| 4.2. 材料与方法 |
| 4.2.1. 实验试剂及仪器 |
| 4.2.2. 骨水泥材料的配制 |
| 4.2.3. 复合磷酸钙骨水泥不同淀粉及硫酸钡比例对力学强度的影响 |
| 4.2.4. 复合磷酸钙骨水泥注射性测试 |
| 4.2.5. 尸体椎体骨及羊椎体骨的处理 |
| 4.2.6. 体外骨质疏松椎体压缩性骨折(OVCF)模型的建立 |
| 4.2.7. 椎体KP强化实验及骨水泥强化效果评估 |
| 4.2.8. 尸体椎体对比VP实验及骨水泥强化评估 |
| 4.2.9. 基于聚氨酯泡沫的骨水泥强化力学测试模型的建立与评估 |
| 4.3. 统计学方法 |
| 4.4. 结果 |
| 4.4.1. 淀粉和硫酸钡对复合磷酸钙骨水泥的力学增强作用 |
| 4.4.2. 复合磷酸钙骨水泥的注射性 |
| 4.4.3. 骨水泥KP强化效果 |
| 4.4.4. 骨水泥VP强化效果 |
| 4.4.5. 骨水泥强化力学测试模型的评估结果 |
| 4.5. 讨论 |
| 4.6. 本章小结 |
| 第五章 复合磷酸钙骨水泥在椎体后凸成形术应用的弥散性能研究 |
| 5.1. 引言 |
| 5.2. 材料与方法 |
| 5.2.1. 实验试剂及仪器 |
| 5.2.2. 骨水泥材料的配制 |
| 5.2.3. CPN的固化和抗溃散性能实验 |
| 5.2.4. CPN细胞毒性测试 |
| 5.2.5. 骨水泥二维流动性测试 |
| 5.2.6. 尸体椎体强化实验中骨水泥弥散性能评估 |
| 5.2.7. KP强化羊椎体实验中的骨水泥弥散性能评估 |
| 5.2.8. 骨水泥在聚氨酯泡沫中的弥散性能评估 |
| 5.3. 统计学方法 |
| 5.4. 结果 |
| 5.4.1. 液体中CPN的固化和抗溃散性能 |
| 5.4.2. CPN细胞毒性测试 |
| 5.4.3. 骨水泥的二维流动性 |
| 5.4.4. 骨水泥注射力测试结果 |
| 5.4.5. 尸体椎体强化实验中骨水泥弥散结果 |
| 5.4.6. 脱钙羊椎体KP强化实验中骨水泥弥散结果 |
| 5.4.7. 骨水泥在聚氨酯泡沫中的弥散 |
| 5.5. 讨论 |
| 5.6. 本章小结 |
| 第六章 全文结论 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间已发表的论文、专利和学术获奖 |
| 参加学术会议及报告情况 |
| 致谢 |
（9）腰椎皮质骨通道螺钉进钉角度的CT测量及其临床意义探讨（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| Abstract |
| 前言 |
| 材料与方法 |
| 1、一般资料 |
| 2、研究方法 |
| 3、统计学方法 |
| 结果 |
| 讨论 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 综述 |
| 参考文献 |
| 中英文对照缩略语词表 |
| 攻读学位期间公开发表的论文 |
| 致谢 |
（10）一种新型无螺塞自锁式椎弓根螺钉的研发及其生物力学研究（论文提纲范文）
| 缩略语表 |
| 中文摘要 |
| 英文摘要 |
| 前言 |
| 文献回顾 |
| 实验一 新型无螺塞自锁式螺钉的设计及制造 |
| 一、新型无螺塞提拉自锁式螺钉的设计 |
| 1 材料与方法 |
| 2 结果 |
| 3 讨论 |
| 4 结论 |
| 二、新型低切迹滑动自锁式椎弓根钉的设计 |
| 1 材料与方法 |
| 2 结果 |
| 3 讨论 |
| 4 结论 |
| 三、新型螺钉制造及样品图 |
| 实验二 有限元力学分析 |
| 一、腰椎有限元模型的建立 |
| 1 材料 |
| 2 方法 |
| 3 结果 |
| 4 讨论 |
| 5 结论 |
| 二、有限元力学分析 |
| 1 材料 |
| 2 方法 |
| 3 结果 |
| 4 讨论 |
| 5 结论 |
| 实验三 生物力学测试 |
| 一、新型钉棒结合体的轴向拔出实验 |
| 1 材料 |
| 2 方法 |
| 3 结果 |
| 4 讨论 |
| 5 结论 |
| 二、单根无螺塞椎弓根钉棒的静态压缩弯曲屈服实验 |
| 1 材料 |
| 2 方法 |
| 3 结果 |
| 4 讨论 |
| 5 结论 |
| 三、无螺塞椎弓根钉棒系统的周期抗屈实验 |
| 1 材料 |
| 2 方法 |
| 3 结果 |
| 4 讨论 |
| 5 结论 |
| 小结 |
| 参考文献 |
| 个人简历和研究成果 |
| 致谢 |
四、椎体内空隙形成的生物力学研究及其临床意义（论文参考文献）
- [1]骨水泥填充位置对骨质疏松性椎体压缩骨折的生物力学特性影响：一项三维有限元分析[J]. 叶林强,卢国梁,江晓兵,李真,翁汭,梁德,黄学成,冯永洪. 中国组织工程研究, 2022(28)
- [2]颈椎钩椎关节的基础与临床应用解剖学研究[D]. 王星. 北京中医药大学, 2021(02)
- [3]PVP术后新发椎体骨折的危险因素及Nomogram模型建立[D]. 区德炎. 桂林医学院, 2021(01)
- [4]经皮椎间孔镜下腰椎体后角斜向固定技术的可行性研究[D]. 陈飞飞. 山东大学, 2020(11)
- [5]腰1椎体应力分区的有限元分析[D]. 肖永川. 成都医学院, 2020(08)
- [6]骨质疏松性脊柱压缩骨折经皮椎体成形术后术椎再骨折的危险因素分析[D]. 许仲祈. 广州医科大学, 2020(01)
- [7]注射不同浓度MC-PMMA骨水泥对体外猪骨质疏松椎体抗压强度和刚度的影响研究[D]. 吴环宇. 湖南师范大学, 2020(01)
- [8]复合磷酸钙骨水泥在椎体后凸成形术中的应用研究[D]. 陆奇峰. 苏州大学, 2019(06)
- [9]腰椎皮质骨通道螺钉进钉角度的CT测量及其临床意义探讨[D]. 章戈. 苏州大学, 2019(04)
- [10]一种新型无螺塞自锁式椎弓根螺钉的研发及其生物力学研究[D]. 王博文. 中国人民解放军空军军医大学, 2019(06)