一、6851补强填充剂部分替代FEF在EPDM胶料中的应用（论文文献综述）
虎伟伟,褚静,孙远波,赵晓纳[1]（2021）在《改性煅烧陶土在三元乙丙橡胶软管胶料中的应用》文中提出研究了不同用量改性煅烧陶土替代炭黑对三元乙丙橡胶软管胶料性能的影响。结果表明:使用改性煅烧陶土部分替代炭黑对胶料的工艺性能、力学性能、热空气老化性能、压缩永久变形性能、耐冷却液性能都有一定的影响,当使用20份改性煅烧陶土替代炭黑时,胶料的工艺性能、力学性能、热空气老化性能、压缩永久变形性能、耐冷却液性能最佳。
孔令纯[2]（2021）在《抗湿滑树脂在绿色轮胎中的应用研究》文中进行了进一步梳理耐磨、滚动阻力、抗湿滑性能是轮胎胎面胶最重要的三项性能,俗称胎面性能“魔三角”。其中轮胎在湿滑路面上的抓着力,保证着乘客的生命财产安全。抗湿滑树脂作为环保芳烃油的良好代替品,能够通过调节胶料的粘弹性,在改善胎面胶的湿抓地力的同时基本不造成滚阻增大。好的相容性是选择和使用树脂的前提,树脂与橡胶基体的相容性会影响实际的复合位移,从而影响胶料的动态性能。本文研究了两种抗湿滑树脂SA85和CSR6200与不同溶聚丁苯橡胶的相容性及其对硫化胶性能的影响。SA85为美国亚利桑那公司生产的纯单体类α-甲基苯乙烯树脂;CSR6200为江苏麒祥高新材料有限公司生产的改性α-甲基苯乙烯树脂。本实验分别尝试了通过溶解度参数和复合Tg偏移对橡胶和树脂的相容性进行判断。研究表明,更适合通过差示扫描量热法（DSC）测量添加树脂后Tg的偏移量对相容性进行评估。SA85树脂使SSBR2636产生更大的玻璃化转变温度（Tg）偏移,且Tg测试值与Fox方程计算值的差值最小,即SA85树脂与SSBR2636有更好的相容性。同理,CSR6200树脂与HP755相容性最好。但是,通过实验测试橡胶和树脂溶解度参数判断相容性有一定的局限性。添加抗湿滑树脂使三种SSBR的门尼粘度下降,胶料的加工流动性能得到提高;Payne效应改善,白炭黑在硫化胶料中的分散得到提高;通过DMA测试可以发现,提高抗湿滑树脂与SSBR的相容性,会使损耗峰峰值增高更明显,有利于提升抗湿滑性能的同时不对滚阻造成负面影响。硫化胶高温（70℃）和常温（25℃）回弹的差值变大,轮胎胎面胶的抗湿滑性和滚动阻力之间的矛盾得到了改善,且与树脂相容性最好的溶聚丁苯橡胶的改善程度最高。将抗湿滑树脂应用到SSBR/BR并用胶中的规律与上述一致。在胎面胶配方中,使用5phr抗湿滑树脂等量代替环保芳烃油（TDAE）,通过性能测试对比可知,亚利桑那公司SA85树脂与国产CSR6200树脂作用效果相近。添加树脂胶料的硫化性能、物理机械性能均与添加环保芳烃油的胶料相近;添加抗湿滑树脂胶料的白炭黑的分散性略差,但是与添加TDAE时相差不大。与添加TDAE相比,添加抗湿滑树脂使硫化胶损耗峰向高温方向移动,0℃对应的损耗因子变大,湿路面抓着力指标增幅可达11.7%,同时对滚阻有较大程度的改善,改善程度可达未加树脂的10.8%。同时不会对硫化胶的耐磨性能造成负面影响。因此,抗湿滑树脂是调整胎面胶“魔三角”的理想助剂。
张卓[3]（2021）在《CSM在不同极性橡胶体系中的改性及增容作用》文中提出氯磺化聚乙烯橡胶（CSM）独特的结构赋予其优异的物理机械性能、耐油性、耐化学药品性、耐臭氧性、耐热性等性能,能够对其他橡胶材料进行共混改性,提高胶料的综合性能,拓广橡胶材料的应用领域。本文首先研究了不同硫化体系对CSM交联密度的影响,通过正交实验设计法得出CSM胶料各项性能最佳的最优配方。然后研究了CSM改性EPDM共混胶的制备及性能,并讨论了不同阻燃剂对EPDM/CSM共混体系的阻燃性、力学性能的影响。后又对CSM改性NBR共混胶的制备及性能进行了研究探讨,讨论了CSM对NBR胶料力学性能、耐热性、耐臭氧性等性能的影响。最后研究了CSM对NBR/EPDM共混体系的改性及增容作用。讨论了CPE、EVM和CSM对共混胶相容性和综合性能的影响;讨论了不同硫化体系对NBR/EPDM/CSM共混体系物理机械性能、耐热空气老化、耐寒性等的影响;对研发出的NBR/EPDM/CSM新材料的实际应用进行了研究。研究结果表明:（1）促DPTT既能作为促进剂也能作为CSM的硫化剂。DPTT用量增多,CSM的交联密度提高、物理机械性能提高。硫黄（S）用量在0.5phr、促DM用量1phr、氧化镁（Mg O）用量1phr左右时,CSM硫化胶的综合性能最佳。（2）CSM用量增多,EPDM/CSM共混胶的力学性能有一定程度的改善,但压缩永久变形增大。当EPDM/CSM为80/20时,胶料的综合性能最好。改性氢氧化镁阻燃体系不仅对胶料氧指数的提高效果最突出,也能提高胶料的力学性能;CSM能够替代阻燃体系中的含卤素阻燃剂,在胶料中起到阻燃作用,能够用来制备低烟低毒绿色环保型阻燃材料。（3）随着CSM用量的增加,NBR胶料的交联密度提高,力学性能也随之增大。加入CSM后,NBR胶料的臭氧龟裂现象改善,老化后性能保持率增加。CSM与NBR的相容性好,在NBR中分散均匀,二者结合紧密。（4）CSM对NBR/EPDM共混体系相容性的改善最为突出,加入CSM后共混胶的力学性能、交联密度等都有所提高,CSM对共混体系中两相的界面增容效果明显。NBR/EPDM/CSM共混体系的力学性能随着促进剂DPTT用量的增多而增大,采用硫黄/过氧化物并用硫化体系的硫化胶力学性能、耐热空气老化性能最好。本次研发得到的NBR/EPDM/CSM材料兼具耐油、耐臭氧、耐低温等性能,同时还具备突出的物理机械性能和优良的耐磨性,是一种性能全面的新型橡胶材料。能够用于制造飞机加油管、耐高温橡胶胶囊等特种橡胶制品。
刘娜[4]（2020）在《水密接插件适配水密缆用氯丁橡胶复合材料的制备及性能研究》文中研究说明水密接插件是海洋装备关键通用配套器件之一,目前国外水密接插件最大工作深度为万米左右,而国内水密接插件研究起步晚,最大工作深度仅7000米,万米深海接插件技术亟待发展。本文围绕水密缆用橡胶材料出发,为实现全海深水密接插件自主生产提供关键材料支撑。通过配方的设计和工艺的优化提高氯丁橡胶材料的性能以满足使用要求,试制水密电缆进行应用性能评价。本论文的主要研究工作如下:（1）氯丁橡胶（CR）复合材料的制备与性能:运用红外光谱分析、热重分析、能谱分析、差示扫描量热分析、扫描电镜等测试剖析了国外样品,得知国外样品是由CR复合材料制备而成,并获得了国外水密缆的物理性能等信息,以供借鉴;探究了不同牌号CR的性能,M40和CR232更适合作水密缆用包覆材料的基胶;研究了填料体系对CR胶料性能的影响,为兼顾挤出加工和物理机械性能选取压出性好的炭黑N550与N990并用补强;分别通过调节填料用量和增塑体系改善胶料的力学性能,并研究该配方在高温硫化下的性能,最终获得了满足全海深水密接插件适配水密缆使用需求的CR复合材料的配方。（2）水密电缆的试制及应用验证:试制的水密电缆进行物理机械性能和静态水压罐水密试验等一系列测试,结果表明护套的性能满足应用要求,验证了 CR复合材料配方的合理、可行性。（3）CR/天然橡胶（NR）并用胶的制备与性能:为提高CR复合材料的绝缘性能并用NR,考虑到深海使用环境,并用量在30份以内,对比不同比例CR/NR胶料的性能,优选并用比为80/20,该并用胶电绝缘性能得到改善,体积电阻率可达到1012Ω·cm;通过不同工艺参数设置,探索了原位改性白炭黑的CR/NR复合材料的最佳制备工艺;橡胶是粘弹性高分子材料,胶料挤出会产生胀大,通过对CR/NR并用胶挤出工艺的探索,确定了最佳挤出工艺参数;探究了配方中填料体系和增塑体系的最佳用量,以平衡物理机械性能和挤出性能之间的矛盾,获得具有低压缩永久变形、耐海水老化、可挤出硫化成型的新型橡胶复合材料,是深海电缆包覆材料的优选。
凌晓[5]（2020）在《耐热多楔带配方与性能研究》文中认为三元乙丙橡胶（EPDM）具有优异的耐热、耐曲挠、抗氧化、抗臭氧化和耐化学介质的性能,同时价格相对较低,且在所有橡胶中具有最小的比重,填充大量的填料和油后依然能够保持较为优秀的性能,可以进一步降低产品价格。近年来,EPDM在竞争日益加剧、降成本形势严峻的汽车产业中多有应用,包括传动带、密封条等。本文研究了一种新型多楔带材料的配方,以追求更低的成本、更好的耐热和耐磨性能。多楔带材料分为带背织物、粘合胶、抗拉体和楔胶。本文以EPDM作为粘合胶和楔胶的基体材料,采用正交实验方法研究了胶料配方对多楔带材料性能的影响。在粘合胶的配方中,添加树脂来提高其与抗拉体、楔胶等之间的粘结性,着重探讨了生胶品种、炭黑N550用量和硫化体系中的硫磺用量对EPDM粘合胶的影响;在楔胶的配方中,添加锦纶短纤维来提高其拉伸强度和磨耗性能,着重讨论了石蜡油、炭黑N330、锦纶短纤维和硫磺用量对EPDM楔胶性能的影响,并研究了石蜡油与炭黑N330、炭黑N330与锦纶短纤维之间的交互作用。本文主要以胶料的硫化速度、硬度（邵A）、永久变形、100%定伸强度、拉伸强度、断裂伸长率、耐磨性等性能参数为评价指标,研究配方中各因素对胶料综合性能的影响,并通过老化前后胶料性能之间的对比,研究其耐热性能。粘合胶的正交实验结果显示,生胶的品种对硫化胶的100%定伸强度、硬度及拉伸强度影响最大,门尼粘度较高的生胶品种,硫化胶的综合性能较好;炭黑N550用量对硫化胶的断裂伸长率影响最大,对硫化胶的拉伸强度也有较大影响,随着炭黑N550用量的提升,硫化胶的断裂伸长率逐渐下降,但拉伸强度逐渐增大;硫磺用量的改变对硫化胶的综合性能影响相对较小。选用EPDM5470Q,填充75质量份的炭黑N550,同时硫磺的用量为0.7质量份时,粘合胶的综合性能较好,老化后的综合性能也保持在较高值。此时,粘合胶的正硫化时间T90为12′43",老化前后的硬度（邵A）分别为60度和69度,拉伸强度分别为15.55MPa和13.21MPa,断裂伸长率分别为204.94%和102.68%,永久变形率分别为4.77%和6.08%,老化前的100%定伸强度也达到了6.08MPa,同时,储能模量在25℃下为48.67MPa,在120℃时为19.08MPa。楔胶由于短纤维取向的影响,将混炼胶分为沿纤维取向方向的L向和垂直于纤维取向方向的T向胶料。正交实验的结果表明,炭黑N330用量对硫化胶的各项实验结果影响最大,锦纶短纤维用量的影响次之,石蜡油用量与炭黑N330用量、炭黑N330用量与锦纶短纤维用量之间存在交互作用,对实验结果有一定影响,石蜡油用量对部分实验的结果有较大影响,硫磺用量对结果的影响相对较小。选用5质量份的石蜡油、65质量份的炭黑N330、4质量份的锦纶短纤维和0.5质量份的硫磺,楔胶的综合性能最好,且L向试样老化前的100%定伸强度和老化后的拉伸强度均高于T向试样,但断裂伸长率低于T向试样。此时,楔胶的正硫化时间T90为10′17",磨耗减量为7.4%,老化前、后的硬度（邵A）分别为60度和70度。无论是L向试样还是T向试样,其老化前、后的拉伸强度均分别在18MPa和12MPa左右,断裂伸长率分别在270%和120%左右,永久变形率分别在2.0%和4.2%左右,老化前的100%定伸强度也均在6MPa以上,同时,25℃下的储能模量均在80MPa左右,在120℃时储能模量均大于30MPa。
张庆斌[6]（2020）在《煤系高岭土改性及其在橡胶中的应用研究》文中研究表明我国煤系高岭土储量远比非煤系高岭土丰富,在我国具有得天独厚的资源优势。煤系高岭土主要伴随煤矿的开采所堆积废弃,原料利用率低,容易造成资源浪费。目前高岭土主要的应用方面在陶瓷、纸张等方面,在橡胶填充的应用方面则相对较少。本文通过研究不同种类的高岭土对橡胶补强性能以及与不同填料之间的对比寻找煤系高岭土的优势与不足。采用干法改性,寻找煤系高岭土的最优改性剂、改性剂用量、改性时间来提升对橡胶的补强效果。并探究煤系高岭土在轮胎气密层和乘用车密封条中的应用效果。本文选用3种煤系高岭土、3种国内高岭土与2种国外高岭土,探究其对丁苯橡胶的补强性能的影响,并与其他常用橡胶填料进行对比实验。结果表明:煤系高岭土中以G90产品的力学补强性能最佳,与国内产品中的北海高岭土BHK、强微粉的力学补强性能相当,但与国外产品snobrite75产品补强性能相比有所不足。在不同填料对比性能实验中,煤系高岭土G90补强性能上仅次于炭黑和白炭黑,而且远胜于碳酸钙、石榴石、硫酸钡、方解石等填料。但煤系高岭土胶料在断裂伸长率上要大于炭黑硫化胶。在回弹性能、压缩永久变形、压缩生热性能上要优于白炭黑胶料。在煤系高岭土的改性实验中,5种不同改性剂里,硅烷偶联剂KH550对煤系高岭土的改性效果最佳。但活化指数不能有效的评价高岭土对橡胶的补强效果,因此选用沉降体积和Zeta电位的方法进行预评价,由此确定硅烷偶联剂KH550的最佳改性剂用量为4%,改性时间为1min。由红外光谱法确定改性剂以化学键的方式结合在煤系高岭土上,在SEM扫描电镜上可以观察到改性高岭土与胶料的结合性和相容性提高。改性煤系高岭土填充丁苯橡胶的Payne效应降低,填料分散性能变好,力学性能综合最佳,拉伸强度可以提高至13.7MPa,提升约89%。对胶料的耐磨性有所提升,磨耗体积减少约18%。在轮胎气密层配方应用实验中,探究CM与BIIR并用比例和煤系高岭土用量对气密层胶料性能的影响。随着CM比例的增加,硫化时间变短,最高转矩MH上升,分解温度提高。但物理机械性能、耐热养老化性能、气密性能均下降。因此CM并用比例不宜过高,选用BIIR/CM的比例为90/10。由此基础上添加少量煤系高岭土,随着煤系高岭土用量的增加,对门尼、硫化、物理机械等性能均无较大影响,但对气密性能有提升作用,在添加6份煤系高岭土时气密性最佳,但超过6份时,透气系数出现突增。在乘用车密封条配方中,分别用煤系高岭土等质量和等体积替代炭黑进行了分析。煤系高岭土最大等质量替代炭黑的用量为50至55份之间,替代量的增加会导致物理机械性能和老化性能的下降,无法满足乘用车密封条标准。在替代量为50份时,经济成本每吨胶料可减少537元。在以等体积替代的方式进行替代后,与等质量替代所不同的是,断裂伸长率随着煤系高岭土替代量的增加而变大,其余性能变化趋势与等质量替代相同。在替代炭黑量为40至50份之间可满足乘用车密封条标准。即以53.6份煤系高岭土替代40份炭黑时,经济成本每吨胶料可节约356元左右。
闫闯[7]（2020）在《改性氢氧化镁及复配型阻燃剂在聚合物中的应用研究》文中研究说明氢氧化镁（MH）是一种迅速发展的环境友好型无机阻燃添加剂之一,具有阻燃、填充、抑烟三重作用,然而其与高分子聚合物的相容性不佳,在聚合物中不容易分散而造成团聚现象,与聚合物基体缺乏亲和力,因此需要对氢氧化镁粒子进行超细化处理或表面修饰。本论文采用溶液改性法、共混涂覆法、接枝改性三种表面处理技术,分别在不同工艺下将改性剂化学包覆、物理涂覆、接枝在粒子表面,以改善其与聚合物相容性。系统研究了改性氢氧化镁制备工艺对改性体结构、表面性质的影响,以及在天然胶、丁苯胶、乙丙胶中的应用规律。首先分别研究了改性剂及用量对改性效果的影响,在一定条件下通过偶联剂对氢氧化镁完成初步表面改性,得到改性剂包覆的氢氧化镁改性体,然后通过溶液聚合反应,在初步改性的基础上进行接枝改性,得到氢氧化镁接枝改性体。研究结果表明改性后氢氧化镁的表面性质明显改善,接枝苯乙烯（St）和甲基丙烯酸甲酯（MMA）改性后其表面亲水性明显减弱,活化指数也相应提高。将制备的氢氧化镁改性体应用于天然橡胶（NR）中,研究结果表明,填充改性氢氧化镁的天然胶明显改善了加工过程、硫化过程、动静态力学性能和分散性等。研究了氢氧化镁与多种无卤配合体系的协同作用,各组分之间相互配合通过发生反应或促进作用改善了NR的综合性能。相比于单纯的氢氧化镁,NR协效配方的加工流动性、机械性能提升,改性和复配改善了与NR基体的相容性。单一的氢氧化镁阻燃效率较低,而因复配体系具有协同作用,阻燃性能均较为优异,而且残炭表面更加致密紧凑,其中含磷复配体系阻燃性能较好。将经过涂覆改性的氢氧化镁改性体应用于丁苯橡胶（SBR）和乙丙橡胶（EPDM）中。研究结果表明,在SBR和EPDM中氢氧化镁改性体对硫化过程和加工性能有不同程度改善,对动静态力学性能有较大提升,同时使胶料残余炭量增加,燃烧速度减缓,阻燃性能提高,改性粒子在橡胶基体中表面浸润效果更好,其中硅烷改性氢氧化镁的微观分散性最优异。
王勋伟[8]（2019）在《板式换热器用密封垫片失效分析及改进》文中认为可拆卸板式换热器属于热交换设备,它能够高效的运行,尺寸小,重量轻,维修工作量小,凭借着这些优势,其在石油、城市供暖、轻工、油脂、冶金等众多的领域中迅速的普及开来,发挥着重要的作用。在过去的几年间,国内可拆卸板式换热器产品性能显着提升,种类变得更加齐全,应用领域持续的拓宽,特别是节能减排等方面,在国民经济中的起到的作用越来越重要。板式换热器用橡胶密封垫片是换热器的关键组成部件,决定了板式换热器所能运行工况的最高温度和板式换热器内部介质的压力,为了更加深入的了解橡胶垫片的性能和生产使用情况,本文分别对丁腈和三元乙丙橡胶以及氟橡胶的不同含胶量,以及不同硫化体系对垫片性能的影响、垫片的生产加工控制、产品不良成因分析和质量控制、板式换热器及垫片的使用失效原因和保养进行了分析研究。结果表明:对于丁腈橡胶和三元乙丙橡胶以及氟橡胶,其含原胶比例高的垫片在拉伸强度、伸长率撕裂强度,特别是体现密封效果的压缩永久变形性能,明显优于低含胶量的垫片的各项指标;对于相同含胶量的不同硫化体系,过氧化物硫化体系的垫片性能要优于硫黄硫化体系的垫片;氟橡胶双酚硫化体系的垫片耐高温性能优于过氧化物硫化体系得到的垫片;垫片的生产加工从混炼胶到检验包装的整个过程,都会对垫片制品的质量造成影响,对于生产中出现的问题需要及时进行原因分析,找到有针对性的解决措施。针对产生不合格品进行了原因分析,针对垫片的厚度超差、气泡缺陷、垫片粘断、焦烧缺陷、料不熔及垫片长度波动等造成产品失效的原因进行了分析,并提出了改进措施和解决方法。通过加强生产过程控制和质量的控制,提高了产品的质量及合格率。板式换热器和垫片在投入使用后,其后期的维护保养要及时跟进,对于因为垫片失效造成的换热器泄露,应立即更换垫片,对换热器和垫片合理及时的保养维护可以有效的延长其使用寿命。
祝孝天[9]（2019）在《新型填料对EPDM硫化胶多重网络结构及性能的影响研究》文中提出本文从填充体系、补强体系、反应型助剂、预分散填料以及二次硫化等方面,对三元乙丙橡胶（EPDM）的硫化特性、静态力学性能、动态力学性能、老化性能等性能进行了研究,重点考察了填充体系、补强体系、反应型助剂、预分散填料及二次硫化对EPDM硫化胶耐高温撕裂性能的影响。首先,从填充体系入手,研究了高岭土、硅灰石、云母粉对EPDM硫化胶硫化特性、静态力学性能、动态力学性能、多重网络结构及性能的影响规律。结果表明,三种填料对EPDM硫化胶的静态力学性能均有不利影响,随着三种填料用量的增加,EPDM硫化胶的拉伸性能与撕裂性能均呈现出下降的趋势,但云母粉的下降幅度较小。综合考虑,EPDM配方中可选取云母粉为填充填料,用量为15份,以获得较好的耐高温撕裂性能、较好的加工性能,同时降低成本。为提高EPDM的高温性能以及动态力学性能,本文研究了CNTs、GO、ZDMA等新型补强填料对EPDM硫化胶性能的影响。研究表明,当CNTs用量为3份时,胶料的综合高温撕裂性能较好;当GO用量为0.24份时,100℃撕裂强度较高。综合考虑,EPDM配方中可选取CNTs为补强填料,用量为3份,以获得较好的耐高温撕裂性能。本文还研究了反应型助剂ZDMA、预分散填料PCG对EPDM硫化胶综合性能的影响。研究表明,ZDMA用量为7份时,EPDM交联密度为9.891*10-5mol/cm3,较对照组提高了26.7%,且此时EPDM的25℃撕裂强度为58.1N/mm,100℃撕裂强度为30.9N/mm,它们分别较对照组提高了20.8%、32.8%;当PCG加入量为1份时,撕裂强度达到最大,较对照组的100℃撕裂强度提高53.6%,125℃撕裂强度提高43.4%,150℃撕裂强度提高7.6%。综合考虑,EPDM配方中可选取7份反应型助剂ZDMA作为过氧化物硫化的助交联剂,以获得较好的耐高温撕裂性能。最后,本文研究了二次硫化工艺条件对EPDM硫化胶性能的影响。研究表明,二次硫化可以增加EPDM硫化胶的硬度、提高回弹性、降低压缩永久变形率、改善高温性能、减轻气味性。综合考虑,150℃、24h的二次硫化过程可以更好地提高EPDM硫化胶的综合性能表现。
周林波[10]（2019）在《汽车密封条的研究》文中认为汽车密封条是应用在汽车上的一类重要密封配件,对汽车的舒适性和密封性能起着十分重要的作用。目前,绝大部分汽车密封条是由三元乙丙橡胶（EPDM）制得的密实或发泡密封条。但随着动态硫化技术的成熟,乙丙类橡胶和聚丙烯类塑料全动态硫化制得的热塑性弹性体（TPV）开始被密封条行业所采用,其中以EPDM/PP-TPV开发的较好。EPDM/PP-TPV材料既具有EPDM优异的弹性和耐老化性能,又具有聚丙烯（PP）良好的加工性能,更难可贵的是TPV材料能反复的回收利用,符合当前社会对绿色环保工业的呼声。随着经济全球化的不断深入,面对国外成熟密封条行业的冲击,降低配方成本,优化工艺参数,提高生产效率是国产密封条企业亟需攻克的难题。同时,国内行业也应在汽车密封条的前沿材料EPDM/PP-TPV的研发中加快脚步,赶超国际先进水平,争取实现弯道超车。本文研究了EPDM密实和发泡密封条以及EPDM/PP-TPV密实密封条的配方设计和加工工艺,探讨了改性剂、发泡体系、补强体系、硫化体系等配方因素和加工的温度、加工时间等工艺条件对胶料硫化性能、力学性能以及热空气老化性能的影响。研究表明,在EPDM密实密封条胶料的配方设计中,未经过表面处理的白泥补强效果与轻质碳酸钙相当。使用硅烷偶联剂Si69、硅烷偶联剂A-151与钛酸酯偶联剂201三种改性剂对白泥进行改性,以Si69的改性效果最好,改性后的白泥能赋予硫化胶最好的力学性能和抗老化性能。随着Si69用量的增加,胶料的力学性能在其质量分数为2%时取得极大值。改性白泥等质量份取代白炭黑和轻质碳酸钙时,硫化胶的各项性能均有所提高;等效替代轻质碳酸钙时,可增加33.3%质量份的用量,能有效降低配方成本。在EPDM发泡密封条胶料的配方及工艺设计过程中,当发泡体系设定为发泡剂OBSH8份、Na HCO34份;硫化体系设定为促TMTD 0.7份、促BZ 2.5份、促DM0.5份、促DTDM 1.0份时,在240℃的发泡温度下,硫化速度和发泡速度匹配良好,发泡7min后,能制得的发泡密度小,泡孔致密均一,分布均匀,且表皮光滑的发泡材料。其拉伸强度为2.8MPa,撕裂强度为18.97k N/m,断裂伸长率为331%,表观密度为0.46g/cm3,各项性能均符合国标GB/T 21282-2007中的规定,且在240℃温度下加工,发泡和硫化速度较快,能够有效提升生产效率。在EPDM/PP-TPV密封条的配方及工艺设计过程中,PP/EPDM的橡塑比,过氧化物DCP以及石蜡油的用量,加工温度会对TPV的性能产生较大的影响。PP/EPDM橡塑比过高会降低TPV材料的弹性;DCP的用量过少会导致硫化不完全,过多又会引起PP的分解,进而导致力学性能的降低;石蜡油的加入会降低拉伸强度和压缩永久变形性能,但适量的石蜡油可以改善其他助剂的分散性,增加试样的断裂伸长率;加工温度过低会导致剪切共混不均匀,但温度过高,尤其是高于180℃后,会引起PP相的分解,进而导致制品性能急剧下降。因此,当PP/EPDM橡塑比为11:24,DCP用量为1.25份,石蜡油用量为12.5份时,在温度175℃,转速50r/min条件下混炼12min后制得的TPV胶条,其邵尔A硬度为76,拉伸强度为7.69 MPa,断裂伸长率为336%,压缩永久变形为9.12%,各项性能均满足乘用车用橡塑密封条的要求。
二、6851补强填充剂部分替代FEF在EPDM胶料中的应用（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、6851补强填充剂部分替代FEF在EPDM胶料中的应用（论文提纲范文）
（1）改性煅烧陶土在三元乙丙橡胶软管胶料中的应用（论文提纲范文）
| 1 实验 |
| 1.1 主要原材料 |
| 1.2 主要设备及仪器 |
| 1.3 混炼胶配方及制备工艺 |
| 1.4 性能测试 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 改性煅烧陶土用量对EPDM橡胶软管胶料工艺性能的影响 |
| 2.2 改性煅烧陶土用量对EPDM橡胶软管胶料力学性能的影响 |
| 2.3 改性煅烧陶土用量对EPDM橡胶软管胶料热空气老化性能的影响 |
| 2.4 改性煅烧陶土用量对EPDM橡胶软管胶料压缩永久变形的影响 |
| 2.5 改性煅烧陶土用量对EPDM橡胶软管胶料耐冷却液性能的影响 |
| 3 结论 |
（2）抗湿滑树脂在绿色轮胎中的应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 绿色轮胎 |
| 1.1.1 溶聚丁苯橡胶与白炭黑 |
| 1.1.2 抗湿滑性能 |
| 1.2 抗湿滑树脂 |
| 1.2.1 萜烯树脂 |
| 1.2.2 古马隆树脂 |
| 1.2.3 C5、C9 石油树脂 |
| 1.2.4 苯乙烯树脂 |
| 1.2.5 树脂主要供方及牌号 |
| 1.3 影响抗湿滑树脂作用的因素 |
| 1.3.1 树脂的玻璃化转变温度和软化点 |
| 1.3.2 树脂的分子量及分子量分布 |
| 1.4 树脂与橡胶的相容性 |
| 1.4.1 相容性的预测及表征 |
| 1.4.2 树脂与橡胶相容性的影响因素 |
| 1.5 本课题的研究意义 |
| 第二章 抗湿滑树脂与SSBR的相容性研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 原材料与试剂 |
| 2.2.2 试样制备与配方 |
| 2.2.3 主要仪器与设备 |
| 2.2.4 性能测试 |
| 2.2.4.1 微观结构分析 |
| 2.2.4.2 分子量及分子量分布测试 |
| 2.2.4.3 门尼粘度测试 |
| 2.2.4.4 平衡溶胀比测试 |
| 2.2.4.5 特性粘度测试 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 溶聚丁苯橡胶的微观结构 |
| 2.3.2 抗湿滑树脂的基本物性 |
| 2.3.3 溶聚丁苯橡胶的溶解度参数 |
| 2.3.4 抗湿滑树脂的溶解度参数 |
| 2.3.5 DSC法研究树脂与溶聚丁苯橡胶的相容性 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 SA85 树脂在绿色轮胎中的应用研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 原材料与配方 |
| 3.2.2 试样制备 |
| 3.2.3 主要仪器与设备 |
| 3.2.4 性能测试 |
| 3.2.4.1 硫化特性测试 |
| 3.2.4.2 门尼粘度测试 |
| 3.2.4.3 RPA测试 |
| 3.2.4.4 力学性能测试 |
| 3.2.4.5 回弹性能测试 |
| 3.2.4.6 玻璃化转变温度测试 |
| 3.2.4.7 动态力学测试 |
| 3.2.4.8 DIN 耐磨性能测试 |
| 3.3 SA85 树脂在SSBR中的应用 |
| 3.3.1 SA85 树脂对SSBR门尼粘度和硫化特性的影响 |
| 3.3.2 SA85 树脂对SSBR中填料分散的影响 |
| 3.3.3 SA85 树脂对SSBR硫化胶物理机械性能的影响 |
| 3.3.4 SA85 树脂对SSBR动态力学性能的影响 |
| 3.4 SA85 树脂在胎面胶SSBR/BR中的应用 |
| 3.4.1 SA85 树脂对SSBR/BR门尼粘度和硫化特性的影响 |
| 3.4.2 SA85 树脂对SSBR/BR中填料分散的影响 |
| 3.4.3 SA85 树脂对SSBR/BR硫化胶物理机械性能的影响 |
| 3.4.4 SA85 树脂对SSBR/BR动态力学性能的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 CSR6200 树脂在绿色轮胎中的应用研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 原材料与配方 |
| 4.2.2 试样制备 |
| 4.2.3 主要仪器与设备 |
| 4.2.4 性能测试 |
| 4.2.4.1 硫化特性测试 |
| 4.2.4.2 门尼粘度测试 |
| 4.2.4.3 RPA测试 |
| 4.2.4.4 拉伸性能测试 |
| 4.2.4.5 回弹性能测试 |
| 4.2.4.6 玻璃化转变温度测试 |
| 4.2.4.7 动态力学测试 |
| 4.2.4.8 DIN 耐磨性能测试 |
| 4.3 CSR6200 树脂在SSBR中的应用 |
| 4.3.1 CSR6200 树脂对SSBR门尼粘度和硫化特性的影响 |
| 4.3.2 CSR6200 树脂对SSBR中填料分散的影响 |
| 4.3.3 CSR6200 树脂对SSBR硫化胶物理机械性能的影响 |
| 4.3.4 CSR6200 树脂对SSBR动态力学性能的影响 |
| 4.4 CSR6200 树脂在SSBR/BR中的应用 |
| 4.4.1 CSR6200 树脂对SSBR/BR门尼粘度和硫化特性的影响 |
| 4.4.2 CSR6200 树脂对SSBR/BR中填料分散的影响 |
| 4.4.3 CSR6200 树脂对SSBR/BR硫化胶物理机械性能的影响 |
| 4.4.4 CSR6200 树脂对SSBR/BR动态力学性能的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 抗湿滑树脂对绿色轮胎性能的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 原材料与配方 |
| 5.2.2 试样制备 |
| 5.2.3 主要仪器与设备 |
| 5.2.4 性能测试 |
| 5.2.4.1 硫化特性测试 |
| 5.2.4.2 门尼粘度测试 |
| 5.2.4.3 RPA测试 |
| 5.2.4.4 拉伸性能测试 |
| 5.2.4.5 回弹性能测试 |
| 5.2.4.6 玻璃化转变温度测试 |
| 5.2.4.7 动态力学测试 |
| 5.2.4.8 DIN 耐磨性能测试 |
| 5.3 抗湿滑树脂在绿色轮胎胎面胶中的应用 |
| 5.3.1 抗湿滑树脂对胎面胶门尼粘度和硫化特性的影响 |
| 5.3.2 抗湿滑树脂对胎面胶中填料分散的影响 |
| 5.3.3 抗湿滑树脂对胎面胶物理机械性能的影响 |
| 5.3.4 抗湿滑树脂对胎面胶动态力学性能的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
（3）CSM在不同极性橡胶体系中的改性及增容作用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 氯磺化聚乙烯(CSM) |
| 1.1.1 CSM的结构特性 |
| 1.1.2 CSM的性能特点 |
| 1.1.3 CSM的制备 |
| 1.1.4 CSM的硫化体系及交联机理 |
| 1.1.5 CSM的补强填充体系 |
| 1.1.6 CSM的增塑体系与防护体系 |
| 1.1.7 CSM与其他材料的共混改性 |
| 1.1.8 CSM的应用 |
| 1.2 三元乙丙橡胶(EPDM) |
| 1.2.1 EPDM的结构特性 |
| 1.2.2 EPDM的硫化体系 |
| 1.2.3 EPDM的补强填充体系 |
| 1.2.4 EPDM的增塑体系 |
| 1.2.5 EPDM的防护体系 |
| 1.2.6 EPDM的性能特点 |
| 1.2.7 EPDM的应用 |
| 1.2.8 EPDM的改性 |
| 1.3 丁腈橡胶(NBR) |
| 1.3.1 NBR的结构特性 |
| 1.3.2 NBR的硫化体系 |
| 1.3.3 NBR的补强填充体系 |
| 1.3.4 NBR的增塑体系 |
| 1.3.5 NBR的防护体系 |
| 1.3.6 NBR的性能特点 |
| 1.3.7 NBR的应用 |
| 1.4 NBR与 EPDM相容性研究 |
| 1.5 论文选题的目的和意义 |
| 1.6 研究的主要内容 |
| 第二章 不同硫化体系对CSM硫化胶交联程度的影响 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 原材料 |
| 2.2.2 仪器与设备 |
| 2.2.3 试样制备 |
| 2.2.4 性能测试 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 不同DPTT用量对CSM硫化胶交联程度的影响 |
| 2.3.2 不同硫化体系对CSM硫化胶性能的影响 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 CSM 对 EPDM 的改性及性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 原材料 |
| 3.2.2 仪器与设备 |
| 3.2.3 试样制备 |
| 3.2.4 性能测试 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 CSM/EPDM共混胶基础性能研究 |
| 3.3.2 不同阻燃体系对EPDM/CSM共混胶性能的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 CSM对 NBR橡胶的改性及性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 原材料 |
| 4.2.2 仪器与设备 |
| 4.2.3 试样制备 |
| 4.2.4 性能测试 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 基础配方 |
| 4.3.2 不同 CSM 用量对 NBR/CSM 共混体系硫化特性的影响 |
| 4.3.3 CSM 不同用量对 NBR/CSM 共混体系力学性能的影响 |
| 4.3.4 不同 CSM 用量对 NBR/CSM 共混体系老化性能的影响 |
| 4.3.5 NBR/CSM共混胶的动态力学性能 |
| 4.3.6 NBR/CSM共混胶的DSC测试 |
| 4.3.7 NBR/CSM共混胶的微观形貌 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 CSM在 NBR/EPDM共混体系中的改性及增容作用 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 原材料 |
| 5.2.2 仪器与设备 |
| 5.2.3 试样制备 |
| 5.2.4 性能测试 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 不同增容剂对NBR/EPDM共混胶相容性的影响 |
| 5.3.2 不同硫化体系对NBR/EPDM/CSM共混胶性能的影响 |
| 5.3.3 研发材料的应用 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
（4）水密接插件适配水密缆用氯丁橡胶复合材料的制备及性能研究（论文提纲范文）
| 学位论文数据集 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 符号说明 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题来源 |
| 1.2 研究背景及意义 |
| 1.3 研究现状 |
| 1.4 水密电缆用材料的性能分析 |
| 1.4.1 力学性能 |
| 1.4.2 电性能 |
| 1.4.3 压缩永久变形性能 |
| 1.4.4 耐海水老化性能 |
| 1.5 天然橡胶 |
| 1.6 氯丁橡胶 |
| 1.6.1 氯丁橡胶的简介 |
| 1.6.2 氯丁橡胶的性能 |
| 1.6.3 氯丁橡胶的配合 |
| 1.6.4 氯丁橡胶的应用 |
| 1.6.5 氯丁橡胶/天然橡胶的并用 |
| 1.7 混炼胶挤出 |
| 1.7.1 挤出机的参数 |
| 1.7.2 挤出产品的质量鉴定 |
| 1.7.3 挤出胀大的影响因素 |
| 1.8 研究内容 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 实验原材料 |
| 2.2 实验配方设计 |
| 2.2.1 CR复合材料的实验配方 |
| 2.2.2 CR/NR并用胶的实验配方 |
| 2.3 实验设备 |
| 2.4 实验方案 |
| 2.4.1 CR复合材料的制备工艺 |
| 2.4.2 CR/NR复合材料的制备工艺 |
| 2.5 性能测试 |
| 2.5.1 硫化特性 |
| 2.5.2 门尼粘度 |
| 2.5.3 密度 |
| 2.5.4 力学性能 |
| 2.5.5 压缩永久变形性能 |
| 2.5.6 电绝缘性能 |
| 2.5.7 差示扫描量热分析(DSC) |
| 2.5.8 耐海水老化性能 |
| 2.5.9 挤出性能 |
| 2.5.10 水密电缆应用性能验证 |
| 第三章 CR复合材料的制备与性能研究 |
| 3.1 国外样品剖析 |
| 3.1.1 红外光谱分析(IR) |
| 3.1.2 能谱分析(EDS)和扫描电镜分析(SEM) |
| 3.1.3 差示扫描量热分析(DSC)和动态力学热分析(DMA) |
| 3.1.4 热失重分析(TGA) |
| 3.1.5 物理机械性能测试 |
| 3.2 氯丁橡胶的优选 |
| 3.2.1 CR生胶的门尼粘度 |
| 3.2.2 CR生胶的DSC测试 |
| 3.2.3 CR硫化胶的物理机械性能 |
| 3.3 填料体系的设计 |
| 3.3.1 炭黑种类的影响 |
| 3.3.2 炭黑用量的影响 |
| 3.4 高填料用量增塑配方设计 |
| 3.4.1 硫化特性 |
| 3.4.2 门尼粘度 |
| 3.4.3 力学性能 |
| 3.4.4 电绝缘性能 |
| 3.4.5 压缩永久变形性能 |
| 3.4.6 耐海水老化性能 |
| 3.5 硫化温度的调整 |
| 3.5.1 硫化特性和门尼粘度 |
| 3.5.2 物理机械性能和电绝缘性能 |
| 3.6 小结 |
| 第四章 水密电缆的试制及应用性能验证 |
| 4.1 生产工艺的确定 |
| 4.1.1 混炼工艺 |
| 4.1.2 挤出-硫化工艺 |
| 4.2 材料的性能表征 |
| 4.2.1 硫化特性和门尼粘度 |
| 4.2.2 耐海水老化性能和电绝缘性能 |
| 4.3 电缆应用性能的验证 |
| 4.3.1 物理机械性能的检测 |
| 4.3.2 水密性能的检测 |
| 4.4 小结 |
| 第五章 CR/NR并用胶的制备与性能研究 |
| 5.1 CR/NR并用比例的选取 |
| 5.1.1 不同比例CR/NR并用胶的硫化特性 |
| 5.1.2 不同比例CR/NR并用胶的门尼粘度 |
| 5.1.3 不同比例CR/NR并用胶的DSC分析 |
| 5.1.4 不同比例CR/NR并用胶的力学性能 |
| 5.1.5 不同比例CR/NR并用胶的电绝缘性能 |
| 5.1.6 不同比例CR/NR并用胶的压缩永久变形性能 |
| 5.2 白炭黑填充CR/NR复合材料的制备工艺探索 |
| 5.2.1 加工温度的确定 |
| 5.2.2 加工时间的确定 |
| 5.3 挤出工艺参数的探索 |
| 5.3.1 挤出温度的确定 |
| 5.3.2 挤出机转速的确定 |
| 5.4 增塑体系的设计 |
| 5.4.1 力学性能 |
| 5.4.2 压缩永久变形和电绝缘性能 |
| 5.4.3 挤出物外观和挤出胀大比 |
| 5.5 填料配合增塑体系配方设计 |
| 5.5.1 填料用量的调节 |
| 5.5.2 增塑剂用量的调节 |
| 5.6 小结 |
| 第六章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 研究成果及发表的学术论文 |
| 作者和导师简介 |
| 附件 |
（5）耐热多楔带配方与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 三元乙丙橡胶 |
| 1.3 EPDM多楔带 |
| 1.3.1 EPDM多楔带基础配方研究 |
| 1.3.2 EPDM多楔带粘合胶的增粘改性 |
| 1.3.3 EPDM多楔带楔胶的耐磨性能研究 |
| 1.3.4 EPDM多楔带加工工艺研究 |
| 1.4 国内外发展现状 |
| 1.5 本课题的研究意义、主要内容及创新点 |
| 1.5.1 研究意义 |
| 1.5.2 主要内容 |
| 1.5.3 创新点 |
| 第2章 实验部分 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验原材料及试剂 |
| 2.3 实验设备和仪器 |
| 2.4 实验的基本配方 |
| 2.5 混炼工艺及试样的制备 |
| 2.5.1 混炼胶的制备 |
| 2.5.2 胶料的硫化及试样的制备 |
| 2.6 性能测试及数据处理 |
| 2.6.1 硫化特性 |
| 2.6.2 物理机械性能 |
| 2.6.3 热氧空气老化性能 |
| 第3章 EPDM粘合胶性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 EPDM多楔带粘合胶试验正交表 |
| 3.3 试验结果及分析 |
| 3.3.1 粘合胶正硫化时间 |
| 3.3.2 粘合胶老化前、老化后的性能分析 |
| 3.3.3 试样的DMA测试及分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 EPDM楔胶性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 EPDM多楔带楔胶的试验结果与数据分析 |
| 4.2.1 多楔带楔胶的正硫化时间 |
| 4.2.2 试样的磨耗减量、硬度(邵A)和定伸强度测试及分析 |
| 4.2.3 试样的永久变形数据及分析 |
| 4.2.4 试样的拉伸强度及断裂伸长率数据及分析 |
| 4.2.5 试样的DMA试验数据及分析 |
| 4.3 本章小结 |
| 第5章 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士期间发表的论文 |
| 致谢 |
（6）煤系高岭土改性及其在橡胶中的应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 高岭土概述 |
| 1.1.1 高岭土简介 |
| 1.1.2 高岭土的分类与资源分布 |
| 1.1.3 煤系高岭土 |
| 1.2 高岭土的表面改性技术 |
| 1.2.1 煅烧改性 |
| 1.2.2 偶联剂改性法 |
| 1.2.3 表面包覆改性 |
| 1.2.4 插层法改性 |
| 1.3 高岭土改性效果预评价 |
| 1.3.1 活化指数法 |
| 1.3.2 沉降体积法 |
| 1.3.3 湿润接触角法 |
| 1.3.4 红外光谱分析法 |
| 1.4 高岭土在橡胶中的应用 |
| 1.4.1 橡胶/高岭土复合材料的力学性能研究进展 |
| 1.4.2 橡胶/高岭土复合材料的气体阻隔性能研究进展 |
| 1.5 本课题研究目的、意义及内容 |
| 1.5.1 课题研究目的 |
| 1.5.2 课题研究意义 |
| 1.5.3 研究的内容 |
| 第二章 煤系高岭土补强性研究 |
| 2.1 概述 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 主要原材料 |
| 2.2.2 主要设备与仪器 |
| 2.2.3 实验配方 |
| 2.2.4 试样制备 |
| 2.2.5 性能与测试 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 不同高岭土补强性能对比 |
| 2.3.2 不同填料补强性能对比 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 煤系高岭土的改性研究 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 主要原材料 |
| 3.2.2 主要设备与仪器 |
| 3.2.3 实验配方 |
| 3.2.4 试样制备 |
| 3.2.5 性能与测试 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 改性剂种类的研究 |
| 3.3.2 改性剂KH550用量的研究 |
| 3.3.3 改性时间的研究 |
| 3.3.4 FT-IR红外光谱分析 |
| 3.3.5 拉伸断面SEM分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 煤系高岭土在轮胎气密层中的应用 |
| 4.1 概述 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 主要原材料 |
| 4.2.2 主要设备与仪器 |
| 4.2.3 实验配方 |
| 4.2.4 试样制备 |
| 4.2.5 性能与测试 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 BIIR/CM并用比对气密层胶料性能影响 |
| 4.3.2 高岭土填充量对气密层胶料性能影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 煤系高岭土在乘用车密封条中的应用 |
| 5.1 概述 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 主要原材料 |
| 5.2.2 主要设备与仪器 |
| 5.2.3 实验配方 |
| 5.2.4 样品制备 |
| 5.2.5 性能与测试 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 煤系高岭土等质量替代炭黑替代量的确定 |
| 5.3.2 煤系高岭土等体积替代炭黑替代量的确定 |
| 5.3.3 经济效益分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
（7）改性氢氧化镁及复配型阻燃剂在聚合物中的应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 阻燃剂研究概述 |
| 1.2 阻燃剂的分类 |
| 1.2.1 卤系阻燃剂 |
| 1.2.2 其他有机阻燃剂 |
| 1.2.3 无机阻燃剂 |
| 1.2.4 膨胀型阻燃剂 |
| 1.3 聚合物燃烧及阻燃机理 |
| 1.3.1 聚合物燃烧过程 |
| 1.3.2 阻燃剂作用机理 |
| 1.4 无卤阻燃剂的研究及应用 |
| 1.4.1 无卤阻燃剂研究进展 |
| 1.4.2 聚合物中的阻燃应用研究 |
| 1.5 表面改性方法 |
| 1.5.1 共混涂覆法 |
| 1.5.2 粒子表面化学改性法 |
| 1.5.3 微胶囊化法 |
| 1.6 偶联剂作用机理 |
| 1.7 研究目的与内容 |
| 1.7.1 研究背景与意义 |
| 1.7.2 主要研究内容 |
| 第二章 氢氧化镁的表面改性及阻燃NR的研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 主要原材料 |
| 2.2.2 实验仪器及设备 |
| 2.2.3 氢氧化镁表面改性方法及反应机理 |
| 2.2.4 改性氢氧化镁粉体及阻燃NR的制备 |
| 2.2.5 测试与表征方法 |
| 2.3 改性氢氧化镁的表征及影响因素 |
| 2.3.1 偶联剂种类及用量的影响 |
| 2.3.2 核壳比的影响 |
| 2.3.3 接枝单体种类的影响 |
| 2.4 氢氧化镁填充NR的性能影响及表征 |
| 2.4.1 硫化性能测试及其影响因素 |
| 2.4.2 机械性能测试及其影响因素 |
| 2.4.3 门尼粘度测试 |
| 2.4.4 动态力学性能测试 |
| 2.4.5 阻燃性能测试 |
| 2.4.6 氢氧化镁在NR中的微观形貌 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 氢氧化镁及复配型阻燃剂的研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 主要原材料 |
| 3.2.2 实验仪器及设备 |
| 3.2.3 复配机理与协同效应 |
| 3.2.4 无卤复配型阻燃NR的制备 |
| 3.2.5 测试与表征方法 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 复配体系对NR门尼粘度的影响 |
| 3.3.2 复配NR体系对硫化特性的影响 |
| 3.3.3 各NR体系对机械性能的影响 |
| 3.3.4 复配体系对NR耐热氧老化性能的影响 |
| 3.3.5 各复配体系对NR动态力学性能的影响 |
| 3.3.6 各复配体系对NR的剩炭率和残炭形貌的影响 |
| 3.3.7 阻燃性能测试 |
| 3.3.8 复配型阻燃剂在NR中的微观形貌 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 氢氧化镁在SBR和 EPDM中的应用研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 主要原料 |
| 4.2.2 实验仪器及设备 |
| 4.2.3 改性氢氧化镁的制备 |
| 4.2.4 SBR和 EPDM的成型加工试验配方 |
| 4.2.5 SBR和 EPDM的成型加工工艺 |
| 4.2.6 测试与表征方法 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 偶联剂对胶料加工性能的影响 |
| 4.3.2 偶联剂对胶料硫化特性的影响 |
| 4.3.3 静态力学性能和热机械性能测试 |
| 4.3.4 偶联剂对胶料热氧老化性能的影响 |
| 4.3.5 偶联剂对胶料剩炭率的影响 |
| 4.3.6 偶联剂对胶料阻燃性能的影响 |
| 4.3.7 SBR和 EPDM基体中填料的微观形貌 |
| 4.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文目录 |
（8）板式换热器用密封垫片失效分析及改进（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 橡胶垫片的密封作用及原理 |
| 1.2 橡胶垫片材料三元乙丙橡胶 |
| 1.3 橡胶垫片材料丁腈橡胶 |
| 1.4 橡胶垫片材料氟橡胶 |
| 第二章 丁腈材料垫片性能分析 |
| 2.1 实验部分 |
| 2.1.1 实验目的 |
| 2.1.2 实验仪器 |
| 2.1.3 实验原材料 |
| 2.1.4 试样制备 |
| 2.1.5 测试标准 |
| 2.2 结果与讨论 |
| 2.2.1 橡胶配方设计要求 |
| 2.2.2 丁腈硫化体系对比 |
| 2.2.3 丁腈橡胶补强填充体系 |
| 2.2.4 丁腈橡胶软化增塑体系 |
| 2.2.5 丁腈橡胶防护体系 |
| 2.2.6 不同丁腈含量配方性能对比 |
| 2.3 本章小结 |
| 第三章 三元乙丙材料垫片性能分析 |
| 3.1 实验部分 |
| 3.1.1 实验目的 |
| 3.1.2 实验仪器 |
| 3.1.3 实验原材料 |
| 3.1.4 试样制备 |
| 3.1.5 测试标准 |
| 3.2 结果与讨论 |
| 3.2.1 三元乙丙橡胶硫化体系对比 |
| 3.2.2 三元乙丙橡胶不同含胶量性能对比 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 氟橡胶材料垫片性能分析 |
| 4.1 实验部分 |
| 4.1.1 实验目的 |
| 4.1.2 实验仪器 |
| 4.1.3 实验原材料 |
| 4.1.4 试样制备 |
| 4.1.5 测试标准 |
| 4.2 结果与讨论 |
| 4.2.1 氟橡胶硫化体系对比 |
| 4.2.2 氟橡胶不同含胶量性能对比 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 橡胶垫片生产加工过程控制 |
| 5.1 橡胶垫片的生产加工 |
| 5.1.1 原材料橡胶的混炼工序 |
| 5.1.2 胶条挤出工序 |
| 5.1.3 一段模压硫化工序 |
| 5.1.4 二段硫化工序 |
| 5.1.5 垫片检验包装工序 |
| 5.1.6 橡胶材料和垫片的储存和运输 |
| 5.2 模具的加工和保养维护 |
| 5.3 生产设备的保养维护 |
| 第六章 橡胶垫片质量缺陷种类及原因分析 |
| 6.1 垫片的厚度超差 |
| 6.2 垫片的气泡缺陷 |
| 6.3 垫片粘断的缺陷 |
| 6.4 垫片的粘废边缺陷 |
| 6.5 垫片的焦烧缺陷 |
| 6.6 垫片的料不熔缺陷 |
| 6.7 垫片的扭曲变形 |
| 6.8 垫片长度波动缺陷 |
| 6.9 板式换热器的失效原因 |
| 6.10 板式换热器密封垫片的维护保养 |
| 6.11 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
（9）新型填料对EPDM硫化胶多重网络结构及性能的影响研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 符号说明 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 乙丙橡胶 |
| 1.1.1 乙丙橡胶的概况 |
| 1.1.2 乙丙橡胶的分类 |
| 1.1.3 乙丙橡胶的合成 |
| 1.1.4 乙丙橡胶的结构与性能 |
| 1.1.5 乙丙橡胶的应用 |
| 1.1.6 乙丙橡胶的缺陷 |
| 1.2 EPDM的硫化体系 |
| 1.2.1 硫磺硫化体系 |
| 1.2.2 过氧化物硫化体系 |
| 1.2.3 其他硫化体系 |
| 1.2.4 二次硫化 |
| 1.3 EPDM的填料体系 |
| 1.3.1 传统填料 |
| 1.3.2 新型填料 |
| 1.3.3 填料的预分散 |
| 1.4 EPDM的多重网络结构 |
| 1.4.1 橡胶加工分析 |
| 1.4.2 交联密度 |
| 1.5 论文选题的目的、意义和研究的主要内容 |
| 1.5.1 选题的目的和意义 |
| 1.5.2 研究的主要内容 |
| 第二章 高岭土、硅灰石、云母粉对EPDM性能的影响 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验原材料 |
| 2.2.2 实验设备与仪器 |
| 2.2.3 实验配方 |
| 2.2.4 试样制备 |
| 2.2.5 分析测试 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 填充填料对EPDM门尼粘度的影响 |
| 2.3.2 填充填料对EPDM硫化特性的影响 |
| 2.3.3 填充填料对EPDM力学性能的影响 |
| 2.3.4 导热性能测试 |
| 2.3.5 扫描电子显微镜 |
| 2.3.6 交联密度测试 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 碳纳米管、石墨烯、甲基丙烯酸锌对EPDM性能的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验原材料 |
| 3.2.2 实验设备与仪器 |
| 3.2.3 实验配方 |
| 3.2.4 试样制备 |
| 3.2.5 分析测试 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 补强填料对EPDM门尼粘度的影响 |
| 3.3.2 补强填料对EPDM硫化特性的影响 |
| 3.3.3 补强填料对EPDM力学性能的影响 |
| 3.3.4 导热性能测试 |
| 3.3.5 扫描电子显微镜 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 反应型助剂、预分散填料对EPDM性能的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验原材料 |
| 4.2.2 实验设备与仪器 |
| 4.2.3 实验配方 |
| 4.2.4 试样制备 |
| 4.2.5 分析测试 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 ZDMA、PCG对EPDM门尼粘度的影响 |
| 4.3.2 ZDMA、PCG对EPDM硫化特性的影响 |
| 4.3.3 ZDMA、PCG对EPDM力学性能的影响 |
| 4.3.4 交联密度测试 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 二次硫化对EPDM性能的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 实验原材料 |
| 5.2.2 实验设备与仪器 |
| 5.2.3 实验配方 |
| 5.2.4 试样制备 |
| 5.2.5 分析测试 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 二次硫化的温度、时间对EPDM高温撕裂性能的影响 |
| 5.3.2 二次硫化对EPDM力学性能的影响 |
| 5.3.3 导热性能测试 |
| 5.3.4 扫描电子显微镜 |
| 5.3.5 交联密度测试 |
| 5.3.6 气味性测试 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 RPA的综合分析 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 实验部分 |
| 6.2.1 实验原材料 |
| 6.2.2 实验设备与仪器 |
| 6.2.3 实验配方 |
| 6.2.4 试样制备 |
| 6.2.5 分析测试 |
| 6.3 结果与讨论 |
| 6.3.1 云母粉对EPDM动态力学性能的影响 |
| 6.3.2 碳纳米管对EPDM动态力学性能的影响 |
| 6.3.3 反应型助剂ZDMA对EPDM动态力学性能的影响 |
| 6.4 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 结论 |
| 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文目录 |
（10）汽车密封条的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 文献综述 |
| 1.1 汽车密封条的种类 |
| 1.1.1 按材料种类 |
| 1.1.2 按安装部位 |
| 1.1.3 按材料复合结构 |
| 1.1.4 按安装方式 |
| 1.2 EPDM密封条的制备 |
| 1.2.1 EPDM |
| 1.2.2 EPDM密实密封条 |
| 1.2.3 EPDM发泡密封条 |
| 1.3 EPDM/PP全动态硫化热塑性弹性体(TPV)密封条的制备 |
| 1.3.1 EPDM/PP-TPV |
| 1.3.2 国内外TPV的发展现状 |
| 1.3.3 EPDM/PP-TPV的制备要点 |
| 1.4 国内外汽车密封条行业的发展状况 |
| 1.5 本课题研究的意义、主要内容和创新点 |
| 1.5.1 研究的意义 |
| 1.5.2 研究的主要内容 |
| 1.5.3 研究的创新点 |
| 第2章 实验部分 |
| 2.1 主要实验原料 |
| 2.2 主要实验仪器与设备 |
| 2.3 基本配方 |
| 2.3.1 生胶 |
| 2.3.2 填料 |
| 2.3.3 硫化体系 |
| 2.3.4 其他助剂 |
| 2.4 混炼胶及试样制备 |
| 2.4.1 混炼胶的制备 |
| 2.4.2 硫化及试样的制备 |
| 2.5 性能测试及数据处理 |
| 2.5.1 硫化特性测试 |
| 2.5.2 物理机械性能测试 |
| 2.5.3 压缩永久变形测试 |
| 2.5.4 密度测试 |
| 2.5.5 热空气老化性能测试 |
| 第3章 实验结果与分析 |
| 3.1 EPDM密实胶条的实验结果与数据分析 |
| 3.1.1 未改性白泥对胶料硫化胶性能的影响 |
| 3.1.2 不同偶联剂改性后的白泥对胶料性能的影响 |
| 3.1.3 Si69的用量对白泥补强胶料性能的影响 |
| 3.1.4 改性白泥的用量对EPDM密实胶性能的影响 |
| 3.2 EPDM发泡密封条的实验结果与分析 |
| 3.2.1 发泡剂OBSH和NaHCO_3的用量对发泡密度的影响 |
| 3.2.2 促进剂TMTD的用量对发泡密度的影响 |
| 3.2.3 促进剂BZ的用量对发泡密度的影响 |
| 3.2.4 硫磺用量对发泡密度的影响 |
| 3.3 EPDM/PP-TPV密封条的实验结果与数据分析 |
| 3.3.1 PP/EPDM橡塑比对TPV性能的影响 |
| 3.3.2 DCP用量对TPV性能的影响 |
| 3.3.3 石蜡油用量对TPV性能的影响 |
| 3.3.4 混炼温度对TPV性能的影响 |
| 第4章 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士期间已发表的论文 |
| 致谢 |
四、6851补强填充剂部分替代FEF在EPDM胶料中的应用（论文参考文献）
- [1]改性煅烧陶土在三元乙丙橡胶软管胶料中的应用[J]. 虎伟伟,褚静,孙远波,赵晓纳. 橡塑技术与装备, 2021(23)
- [2]抗湿滑树脂在绿色轮胎中的应用研究[D]. 孔令纯. 青岛科技大学, 2021(01)
- [3]CSM在不同极性橡胶体系中的改性及增容作用[D]. 张卓. 青岛科技大学, 2021(01)
- [4]水密接插件适配水密缆用氯丁橡胶复合材料的制备及性能研究[D]. 刘娜. 北京化工大学, 2020(02)
- [5]耐热多楔带配方与性能研究[D]. 凌晓. 武汉工程大学, 2020(01)
- [6]煤系高岭土改性及其在橡胶中的应用研究[D]. 张庆斌. 青岛科技大学, 2020(01)
- [7]改性氢氧化镁及复配型阻燃剂在聚合物中的应用研究[D]. 闫闯. 青岛科技大学, 2020(01)
- [8]板式换热器用密封垫片失效分析及改进[D]. 王勋伟. 青岛科技大学, 2019(01)
- [9]新型填料对EPDM硫化胶多重网络结构及性能的影响研究[D]. 祝孝天. 青岛科技大学, 2019(11)
- [10]汽车密封条的研究[D]. 周林波. 武汉工程大学, 2019(03)