一、聚酯熔体厚壁不锈钢管焊接工艺（论文文献综述）
王大鹏[1]（2020）在《连续玻璃纤维复合带增强聚乙烯管道失效研究》文中研究指明增强热塑性塑料复合管（Reinforced Thermoplastic Pipe,简称RTP）是近年来新兴的增强复合管道,在各国引起了高度的重视,并且迅速发展。增强热塑性塑料复合管主要由3层结构组成,内层多为耐磨耐腐蚀适合输送流体的聚乙烯层,可以根据实际需要对内层材料进行改性;中间层为增强层,增强层的材料种类很多,常用的有:钢带、钢丝、芳纶纤维、玻璃纤维、超高分子量聚乙烯纤维以及芳纶纤维、玻璃纤维与树脂复合成的复合带等,增强层可以根据压力等级,可以多层结构;外层主要起抗划痕、抗静电的保护作用。本课题组自主研发的连续玻璃纤维复合带增强聚乙烯管道（continuous fiberglass composite tape reinforced thermoplastic pipe,简称CFT-RTP）,以连续玻璃纤维束制成玻纤带作为增强材料缠绕在聚乙烯内管上,外层包覆聚乙烯,三层完全熔合在一起。CFT-RTP主要的优点是耐压、耐腐蚀、质量轻、接头少、成本低,与塑料管道相比可以承受更高的压力,与钢管、铁管比较可以很好地解决腐蚀问题,在承受较高工作压力的基础上,保持了塑料管道柔韧性的特点,可以做成几十米到近千米盘卷的连续管。主要应用在石油、天然气开采、长距离高压输送,以及市政水利等需要较高压力输送介质的管线领域。CFT-RTP在长期使用过程中,将会承受内压载荷、外压载荷、疲劳载荷等因素的影响,还会面临着很多不确定因素的影响,管道的长期安全使用性能面临着巨大的挑战。为了确保管道在长期使用过程中的可靠性和安全性,需要仔细分析CFT-RTP在不同载荷作用下的力学性能,评估其相关的设计安全系数,重点测试出CFT-RTP爆破压力、静液压力、疲劳压力与工作压力之间的系数关系,评估出在不同受力状态下CFT-RTP的长期使用寿命。本文的主要研究内容及结论包括以下几个方面:（1）玻璃纤维在拉伸应力场中长期行为研究玻纤带增强聚乙烯管道中,玻璃纤维作为增强材料起到主要承压作用,要了解CFT-RTP在受力条件下的失效形式和失效机理,首先应该了解玻璃纤维和玻璃纤维复合带在应力场中的行为。目前对于玻璃纤维在长期使用过程中性能以及断裂机理的研究相对较少,玻璃纤维及其复合材料在应力作用下的长期使用寿命尚不清楚。本文在不同的恒定拉伸应力条件下对玻璃纤维及玻璃纤维复合带进行长期拉伸试验,得到不同拉伸应力下玻璃纤维及玻璃纤维复合带的断裂时间,推断出玻璃纤维的临界断裂应力,分析玻璃纤维在拉伸应力场中断裂断口微观形貌,通过断裂力学理论以及化学键理论解释断裂机理。对于山东玻纤集团股份有限公司生产的2400 TEX的玻璃纤维,其拉伸断裂强度为1280 MPa,拉伸应力场中长期断裂临界值为断裂强度的55.6%,玻璃纤维临界断裂应力为711.68 MPa,当拉伸应力低于临界断裂应力时,玻璃纤维将不发生断裂,当拉伸应力大于临界断裂应力时,断裂时间随拉伸应力的增大而减小。玻璃纤维表面处理可以延缓断裂时间,但不会改变临界断裂应力。为保证玻璃纤维的长期使用寿命,其所承受的最大应力不得超过临界断裂应力。（2）CFT-RTP短期爆破失效研究为了确定已开发CFT-RTP的最大承压能力,为CFT-RTP安全使用提供可靠性的理论依据,同时也为了 CFT-RTP新产品不同规格的开发与研究,需要分析出CFT-RTP强度分析方法以及相关的计算公式。根据CFT-RTP的特点,在充分地分析了玻璃纤维与塑料两种原材料性能的基础上,对CFT-RTP进行了短期爆破试验。根据对管道试验测试的数据,分析增强层受力情况,从而为管道公称压力的确定提供可靠性依据。管道的爆破试验,可为短期静液压试验、长期静液压试验以及疲劳试验等一系列的管材的测试试验提供可靠的压力分级基础。管道的爆破试验的结果,可以得到CFT-RTP最大承压能力,可初步验证管道爆破强度计算方法的准确性,可以初步预估管道合理的安全系数。通过对管道的爆破试验,分析破坏形式,分析CFT-RTP各层之间熔接性是否良好,CFT-RTP整体性能是否良好。通过对CFT-RTP爆破试验的结果分析,为管道的安全使用提的理论支撑,也为新产品的开发提供了基础参数。CFT-RTP材料及其结构的可设计性,表现在内外层基体可以根据实际工况需求改变材料种类,必要时可以对材料进行改性,增强层的可设计性就更大了,根据压力等级,可以更改增强层纤维类型、增强层体积分数、增强层缠绕角度、增强层层数等参数。根据外界条件和使用要求等,对CFT-RTP结构的形式和尺寸等进行改变,使CFT-RTP满足性能要求的基础上、尽可能的将重量和经济指标做到合理和优化。（3）CFT-RTP长期静压载荷下失效研究CFT-RTP长期静压研究需要解决两个问题:一是在某一温度条件下,在一定的使用寿命范围内,管道所能承受的最大内压载荷是多少?二是在一定温度条件下,管道在某一内压载荷条件下,其长期使用寿命有多长时间?对CFT-RTP在不同内压载荷作用下,检测其失效时间,推断出CFT-RTP长期失效寿命。CFT-RTP在长期静液压力条件下主要由增强层中连续玻璃纤维承压,其受力状态与连续玻璃纤维在拉伸应力场中的受力状态类似。CFT-RTP在长期静液压力条件下的受力状态与纯聚乙烯管道的受力状态不同,不能完全照搬聚乙烯管道压力等级之间的关系。外径110 mm,总壁厚10 mm,内层壁厚6 mm,增强层厚度1.2 mm,外层壁厚2.8 mm的CFT-RTP在常温条件下的最大长期工作压力为爆破压力的40%（3.3 MPa）,此压力可以满足CFT-RTP长期使用寿命的要求。CFT-RTP的短期静液压力等于爆破压力的56%,即爆破压力等于短期静液压力的2倍。CFT-RTP的爆破压力等于短期静液压力的2倍,等于最大长期使用压力的2.5倍。（4）CFT-RTP在疲劳载荷下失效研究目前对于CFT-RTP在长期使用过程中疲劳性能以及疲劳失效机理的研究相对较少,CFT-RTP在疲劳应力作用下的长期使用寿命尚不清楚。本文在恒定应力比,不同疲劳平均应力的条件下,对CFT-RTP进行长期压力循环疲劳试验,得到不同疲劳平均应力下CFT-RTP的循环失效次数,推断出CFT-RTP的临界疲劳失效应力,分析断口微观形貌,分析在疲劳应力条件下裂纹扩展机理。所以对于外径110mm,总壁厚10 mm,爆破压力8.32 MPa的CFT-RTP,在循环振幅±3%,频率10次/min,应力比0.94的条件下,CFT-RTP临界疲劳应力为爆破压力的40.43%及3.364 MPa。当疲劳平均应力低于临界疲劳应力时,玻璃纤维将不发生断裂,CFT-RTP不再疲劳失效,当疲劳平均应力高于临界疲劳应力时,失效次数随疲劳平均应力的增大而减小。频率较低时,频率的改变对于CFT-RTP的疲劳几乎没有影响。为保证CFT-RTP的长期使用寿命,其所承受的最大疲劳平均应力不得超过临界疲劳应力。
朱长灵[2]（2020）在《年产30000吨废聚酯瓶基涤纶长丝生产车间设计》文中指出随着我国化纤工业的发展和国家对循环经济的鼓励引导,我国的再生聚酯产业得到了快速的发展,既解决了废旧聚酯瓶的污染问题,又减少了石油能源消耗。但是一直以来,再生聚酯长丝都是依靠低价格赢取市场,产品类别也是以普通粗旦产品为主,主要应用于对品质要求不高的家纺和其他产业用纺织品领域。2017年我国开始全面禁止洋垃圾进口,导致国内再生瓶片供应骤然紧张,再生瓶片价格开始大幅上涨,和原生切片的差距越来越小,再生涤纶长丝已经失去了价格优势,从业企业经营困难,要在市场竞争中生存下去,再生涤纶长丝必须撕掉低质低价的标签,走差别化生产的路线。本设计对传统的再生聚酯长丝生产工艺进行了优化升级,使得生产线既能生产普通的产品又能加工生产差别化产品。工艺流程简述为:将回收聚酯瓶进行粉碎清洁等处理后,通过输送、干燥、螺杆、熔体均化釜、过滤、纺丝、卷绕等生产流程生产出合格涤纶长丝,并通过增加在线添加母粒设备的手段,制造多种功能性涤纶和彩色涤纶丝。本论文结合工艺要求做出较优的生产车间布置设计。和原生切片纺丝相比,瓶片纺丝最大的不同就在于原料洁净度的不同,所以瓶片纺丝关键点在于纺丝熔体的质量,本文主要在瓶片的清洗、干燥、熔体过滤和反应釜的应用方面进行了创新设计,可以达到提高质量、降低成本的目的。本设计对工艺流程和设计方案都做了详细的说明,包括总论、原料、工艺、设备、公用工程及厂房设计都做了详细描述,同时对市场和经济核算做简单表述。本设计的主要特点是:通过工艺优化,利用再生聚酯瓶片生产涤纶长丝,同时为了拓展产品结构,提高产品附加值,避免低水平竞争,在线添加母粒、抗菌剂、阻燃剂等方式直接生产色丝、抗菌和阻燃功能性涤纶长丝,改变普通再生涤纶长丝低质低价的行业印象,增加了经济效益,提高了项目转化的可行性。
陈承涛[3]（2014）在《全塑汽车车门一体化成型的研究》文中研究说明汽车车身的塑化，一方面能够有效地减轻整车重量，降低油耗，从而达到低碳环保的目的，另一方面因为复合材料有很好的成形性，因此可以成型结构上要比金属冲压件形状更复杂和美观，从而使得汽车的功能可以得到更好的优化和提高。旋塑成型具有成型设备简单、模具制作成本低、适于加工大型中空件、制品壁厚均匀、尺寸稳定、无成型缝等诸多优点。且随着聚乙烯类适用旋塑的材料的出现，旋塑成型行业得到了快速的发展。由于旋塑成型工艺有以上诸多优点，因此本文选择旋塑成型工艺作为车门的加工成型方式。一、对原型车车门进行逆向，得到三维模型。一方面可以了解车门的整个结构，另一方面可以作为新的车门设计的参考；二、对比目前市场上常用的各种旋塑用材料的性能及价格，选择适合车门旋塑成型的材料，从而确定车门制品的壁厚；三、根据车门各项设计准则，以逆向的原型车车门的三维模型为参照，结合旋塑成型工艺特点和确定的车门制品厚度，用UG软件设计出符合旋塑成型工艺的汽车车门三维模型。四、使用Hypermesh分析软件，对设计好的车门的静刚度进行了模拟分析，以确定车门刚度达到要求。五、以旋塑成型特点为准则，设计好的车门三维模型为参照，设计车门旋塑模具及模架。根据车门尺寸、结构特点以及所选旋塑成型机的特点，确定合理的分模线，选择合适的模具加工方式、模具夹具以及合理的模具表面处理方法。根据设计的车门三维模型及材料参数计算得出，本设计的车门相比原型车的钣金车门重量减轻约为17.3%，起到了轻量化目的。
陈红,李丽娟[4]（2007）在《20052006年国外塑料工业进展》文中研究指明收集了2005年7月2006年6月国外塑料工业的相关资料,介绍了20052006年国外塑料工业的发展情况。提供了世界塑料产量、消费量及全球各类树脂生产量以及各国塑料制品的进出口情况。作为对比,介绍了中国塑料的生产情况。按通用热塑性树脂（聚乙烯、聚丙烯、聚苯乙烯、聚氯乙烯、ABS树脂）、工程塑料（聚酰胺、聚碳酸酯、聚甲醛、热塑性聚酯、聚苯醚）、通用热固性树脂（酚醛、聚氨酯、不饱和树脂、环氧树脂）、特种工程塑料（聚苯硫醚、液晶聚合物、聚醚醚酮）的品种顺序,对树脂的产量、消费量、供需状况及合成工艺、产品开发、树脂品种的延伸及应用的扩展作了详细的介绍。
潘书才[5]（2004）在《化工化纤工艺管道质量监督的改进》文中研究说明指出了过去工程质量监督方式的不足,以在3个大型化工化纤工程中改进工作方式取得的效果为依据论述了加大对责任主体质量行为的监督力度、结合过程监督,采用材质复验、射线探伤等科学手段,可有效地监督控制工程实体质量。
李明三[6]（2001）在《聚酯熔体厚壁不锈钢管焊接工艺》文中提出
李明三[7]（2001）在《聚酯熔体厚壁不锈钢管焊接工艺》文中指出洛阳化纤工程聚酯生产中的聚酯熔体厚壁不锈钢管为夹套管。熔体经内管输送,夹层输送热媒用以加热熔体。内管的设计温度高达360℃,压力高达27 MPa,材质A312 TP316, 壁厚13-22 mm。这样就涉及到厚壁不锈钢管的焊接质量和焊缝内表面凸起高度的问题。1焊接性分析外管的材质为A312 TP304,壁厚3.5-5 mm。在此主要讨论内管的焊接。A312 TP316属于奥氏体不锈钢,焊接性能良好,焊接时一般不需采取特殊的工艺措施。若焊接工艺选择
吴登科[8]（2001）在《输送聚脂熔体用厚壁不锈钢管焊接工艺探讨》文中指出聚脂熔体是聚酯切片生产过程中的半成品 ,其粘度高、温度高、压力高 ,故要求输送管道的焊缝质量和内表面光洁度很高 ,坡口组对尺寸和焊接工艺的选择对焊接接头的探伤合格率及内表面光洁度 （平滑度 ）有直接的影响。
石忠,路书勇[9]（2000）在《长丝熔体夹套管的制作安装》文中提出长丝熔体夹套管是涤纶长丝工程中的关键部分 ,本文从介绍涤纶长丝工程熔体夹套管的制作材料、安装、焊接、系统试验以及施工中应注意的问题等方面作了阐述
路书永,石忠[10]（1999）在《长丝熔体夹套管的制作安装》文中研究指明本文介绍了涤纶长丝工程熔体夹套管的制作、安装、焊接以及施工中应注意的问题
二、聚酯熔体厚壁不锈钢管焊接工艺（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、聚酯熔体厚壁不锈钢管焊接工艺（论文提纲范文）
（1）连续玻璃纤维复合带增强聚乙烯管道失效研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 RTP国内外发展现状 |
| 1.3 RTP成型工艺技术 |
| 1.4 国内外对RTP性能研究及失效分析进展 |
| 1.5 本文研究的意义 |
| 1.6 本文研究的主要内容 |
| 1.7 本文的创新点 |
| 2 玻璃纤维在拉伸应力场中长期失效行为研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 玻璃纤维及玻纤带在拉伸应力场的试验 |
| 2.3 试验结果与讨论 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 玻纤带增强聚乙烯管道短期爆破失效分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 CFT-RTP壁结构设计 |
| 3.3 CFT-RTP短期爆破失效 |
| 3.4 增强层规格对CFT-RTP爆破失效的影响 |
| 3.5 CFT-RTP各层熔接性能 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 玻纤带增强聚乙烯管道长期静压失效分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 连续玻纤带增强聚乙烯管道静压试验 |
| 4.3 本章小结 |
| 5 玻纤带增强聚乙烯管道疲劳失效研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 连续玻纤带增强聚乙烯管道疲劳试验 |
| 5.3 试验结果与讨论 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 总结与展望 |
| 6.1 总结 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历 |
| 致谢 |
| 学位论文数据集 |
（2）年产30000吨废聚酯瓶基涤纶长丝生产车间设计（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 总论 |
| 1.1 设计依据及原则 |
| 1.2 化纤行业发展概况 |
| 1.3 涤纶行业发展概况 |
| 1.4 再生涤纶行业发展概况 |
| 1.5 再生涤纶行业最新动态 |
| 第二章 主要原料和辅助材料 |
| 2.1 主要原辅材料消耗 |
| 2.2 主要原材料—废旧聚酯瓶片质量指标 |
| 第三章 生产工艺与设备 |
| 3.1 工艺路线、工艺流程 |
| 3.2 工艺参数计算 |
| 3.3 主要设备及选型 |
| 3.4 产品的检验 |
| 3.5 组件和过滤器的清洗 |
| 3.6 油剂调配 |
| 第四章 工程技术方案 |
| 4.1 总平面规划方案 |
| 4.2 运输及仓储 |
| 4.3 土建工程 |
| 4.4 给水、排水 |
| 4.5 供电 |
| 4.6 通风与空气调节 |
| 4.7 空压与制冷 |
| 第五章 环境保护 |
| 5.1 “三废”治理 |
| 5.2 绿化 |
| 第六章 管理体制与定员 |
| 6.1 管理体制 |
| 6.2 工作制度 |
| 6.3 定员 |
| 6.4 人员培训 |
| 第七章 项目总投资 |
| 7.1 固定资产投资估算 |
| 7.2 流动资金估算 |
| 第八章 财务分析 |
| 8.1 财务评价基础数据 |
| 8.2 产品成本和费用估算 |
| 8.3 财务分析 |
| 8.4 分析结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（3）全塑汽车车门一体化成型的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 目录 |
| 符号说明 |
| 1 绪论 |
| 1.1 本课题研究意义 |
| 1.2 几种常用的塑料成型方法 |
| 1.3 旋塑成型简介 |
| 1.3.1 旋塑成型原理 |
| 1.3.2 旋塑成型特点 |
| 1.3.3 旋塑成型设备 |
| 1.3.4 旋塑成型主要应用 |
| 1.4 国内外研究现状 |
| 1.4.1 高分子材料在汽车轻量化方面的成就 |
| 1.4.2 旋塑成型研究现状 |
| 1.5 课题来源及研究内容 |
| 1.5.1 课题来源 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 2 旋塑成型的材料 |
| 2.1 旋塑成型工艺对材料的要求 |
| 2.2 旋塑成型适用材料 |
| 2.3 本章小结 |
| 3 基于旋塑成型工艺车门三维模型设计 |
| 3.1 原型车车门逆向 |
| 3.1.1 逆向设计简介 |
| 2.1.2 车门逆向过程 |
| 3.2 基于旋塑工艺的车门设计 |
| 3.2.1 设计旋塑车门过程中应考虑的问题 |
| 3.2.2 设计流程 |
| 3.2.3 车门类型及结构 |
| 3.2.4 车门主体结构 |
| 3.2.5 车门附件的设计 |
| 3.2.6 车门内部加强结构 |
| 3.2.7 车门视图 |
| 3.3 本章小结 |
| 4 车门结构的有限元分析 |
| 4.1 车门静刚度性能要求 |
| 4.2 车门静刚度有限元分析 |
| 4.3 本章小结 |
| 5 旋塑车门模具的研究 |
| 5.1 旋塑模具设计要求 |
| 5.2 旋塑模具加工方法的选择 |
| 5.3 旋塑的嵌件 |
| 5.4 旋塑模具夹具的选择 |
| 5.5 旋塑模具通气管的设置 |
| 5.6 车门旋塑成型模具的设计 |
| 5.6.1 模具参数的设定 |
| 5.6.2 模具分型面的设计 |
| 5.6.3 车门模具模架的设计 |
| 5.6.4 旋塑模具表面处理 |
| 5.7 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士研究生期间发表的学术论文目录 |
（5）化工化纤工艺管道质量监督的改进（论文提纲范文）
| 1 过去的工程质量监督制度存在的问题 |
| 1.1 重结果轻过程, 难以掌握工程质量实际情况 |
| 1.2 重实体质量, 轻质量主体责任, 多层监督管理形同虚设 |
| 1.3 监督手段单一, 主观判断较多, 缺乏科学依据 |
| 2 采取的改进措施及其优点 |
| 2.1 加强过程监督 |
| 2.2 加强对质量责任主体的监督力度 |
| 2.3 采取材质复验、射线探伤抽拍 |
| 3 工程实例 |
| 3.1 工艺管道的特点 |
| 3.1.1 工程量大, 工期紧 |
| 3.1.2 管材种类多, 施工难度大 |
| 3.1.3 管道等级多, 施工工艺复杂 |
| 3.1.4 介质性质特殊, 施工技术要求高 |
| 3.2 质量责任主体的质量行为的监督 |
| 3.2.1 针对工程特点, 建立监督机制 |
| 3.2.2 遇到的问题及解决办法 |
| 3.3 工程实体质量的监督和控制 |
| 3.3.1 在实体质量监督过程中设立监督重点 |
| 3.3.2 遇到的问题及解决办法 |
（8）输送聚脂熔体用厚壁不锈钢管焊接工艺探讨（论文提纲范文）
| 1 概述 |
| 2 可焊性分析和焊接工艺措施 |
| 2.1 可焊性分析 |
| 2.2 焊接工艺措施 |
| 3 焊接工艺参数及注意事项 |
| 3.1 焊接坡口尺寸 |
| 3.2焊接工艺参数 |
| 3.3焊接施工注意事项 |
（9）长丝熔体夹套管的制作安装（论文提纲范文）
| 1熔体夹套管的有关参数 |
| 2夹套管的制作安装工艺 |
| 2.1材料检验 |
| 2.2夹套管制作安装步骤 |
| 3夹套管的制作、安装和焊接 |
| 3.1夹套管的制作 |
| 3.1.1制作环境 |
| 3.1.2下料 |
| 3.1.3切割 |
| 3.1.4坡口的加工 |
| 3.1.5管道的清理 |
| 3.2夹套管的焊接 |
| 3.2.1焊接要求 |
| 3.2.2焊工资质 |
| 3.2.3焊接材料 |
| 3.2.4焊接方法 |
| 3.2.5焊接工艺 |
| 3.2.5.1焊前准备。 |
| 3.2.5.2焊接时。 |
| 3.2.5.3焊后。 |
| 3.3夹套管的安装 |
| 4施工要点 |
| 4.1定位板的安装 |
| 4.2管道的冷拉 |
| 4.3安装顺序 |
| 4.4管道的坡度 |
| 5夹套管系统的吹扫与试验 |
| 5.1内管的吹扫 |
| 5.2外管的吹扫 |
| 5.3夹套管系统的试验 |
四、聚酯熔体厚壁不锈钢管焊接工艺（论文参考文献）
- [1]连续玻璃纤维复合带增强聚乙烯管道失效研究[D]. 王大鹏. 山东科技大学, 2020(06)
- [2]年产30000吨废聚酯瓶基涤纶长丝生产车间设计[D]. 朱长灵. 大连工业大学, 2020(08)
- [3]全塑汽车车门一体化成型的研究[D]. 陈承涛. 青岛科技大学, 2014(04)
- [4]20052006年国外塑料工业进展[J]. 陈红,李丽娟. 塑料工业, 2007(03)
- [5]化工化纤工艺管道质量监督的改进[J]. 潘书才. 聚酯工业, 2004(01)
- [6]聚酯熔体厚壁不锈钢管焊接工艺[J]. 李明三. 焊接技术, 2001(S1)
- [7]聚酯熔体厚壁不锈钢管焊接工艺[A]. 李明三. 中国工程建设焊接协会第八届年会论文集, 2001(总第137期)
- [8]输送聚脂熔体用厚壁不锈钢管焊接工艺探讨[J]. 吴登科. 安装, 2001(01)
- [9]长丝熔体夹套管的制作安装[J]. 石忠,路书勇. 安装, 2000(01)
- [10]长丝熔体夹套管的制作安装[J]. 路书永,石忠. 化工施工技术, 1999(04)